RICHARD WEIR ET CARL NELSON :  UNITÉ DE STOCKAGE D'ENERGIE ELECTRIQUE

 

Brevet américain 7 033 406                   25 avril 2006                     Inventeurs: Richard Weir and Carl Nelson

 

ÉNERGIE ÉLECTRIQUE STOCKAGE UNITÉ TECHNOLOGIES UTILISANT CÉRAMIQUE ET CIRCUITS INTÉGRÉS POUR LE REMPLACEMENT DES PILES ÉLECTROCHIMIQUES

 

 

Ce brevet présente une méthode de stockage de l'électricité qui est réputée pour alimenter une voiture électrique pour un voyage de 500 miles sur une charge en seulement cinq minutes à compléter.  Ce document est une copie très légèrement re-formulation de l'original.  Il a été souligné par Mike Furness que, alors qu'une recharge de 5 minutes est possible, il n'est pas pratique, l'appel pour câbles d'un diamètre de six pouces.  Aussi, le concept de recharge stations comme le suggère est également plutôt improbable que l'alimentation électrique nécessaire pourrait rivaliser avec celle d'une centrale électrique.  Toutefois, si le temps de charge ont été étendu aux temps de la nuit, cela permettrait aux substantielle autonomie pendant la journée.

 

 

RÉSUMÉ

Une unité de stockage d'énergie électrique (EESU) a, comme matériau de base, une poudre céramique de titanate de baryum haute-permittivité, composition modifiée.  Cette poudre est double enduit avec la première couche est oxyde d'aluminium et le verre aluminosilicate deuxième revêtement en magnésium calcium. Les composants de la EESU sont fabriqués à l'aide de techniques de fabrication de céramique classique incluent sérigraphie multi-couches d'électrodes de nickel et de poudre de titanate haute-permittivité modifiés composition baryum, frittage d'un corps poreux de pores fermés, suivi par pressage isostatique à chaud à un corps vide.  Les composants sont configurés en tableau multicouche avec l'utilisation d'une technique de soudure-bosse comme la technologie afin de fournir une configuration parallèle des composants qui a la capacité de stocker l'énergie électrique de l'ordre de 52 kWH. Le poids total d'un EESU avec cette gamme de stockage d'énergie électrique est d'environ 336 livres.

 

 

CONTEXTE DE L'INVENTION

 

1. Domaine de l'Invention

Cette invention se rapporte généralement aux dispositifs de stockage d'énergie et concerne plus particulièrement les composants en céramique de haute-permittivité utilisés dans une configuration de groupe pour l'application dans les dispositifs ultra haute énergie électrique stockage.

 

 

2. Description de la technique pertinent

Véhicules équipés de l'interne-moteur à combustion (ICE) ont comme sources de leur énergie électrique un système générateur et batterie.  Ce système électrique alimente les accessoires de véhicule, qui comprennent la radio, lumières, chauffage et air conditionné.  Le générateur est commandé par un système de courroie et la poulie et certains de ses pouvoirs est également utilisé pour recharger la batterie lorsque la glace est en marche.  La batterie fournit initialement la puissance électrique nécessaire pour faire fonctionner un moteur électrique qui est utilisé pour mettre la glace au cours de l'opération de départ et le système d'allumage.

 

Les batteries plus courantes en usage aujourd'hui sont :

Acide de plomb inondée,

Gel plomb, étanche

Nickel-Cadmium (Ni-Cad),

Nickel-métal-hydrure (NiMH), et

Zinc-nickel (Ni-Z).  

 

Références sur le sujet des batteries d'electrolchemical sont les suivantes :

Guardian, Inc., "Product Specification": Feb. 2, 2001;

K. A. Nishimura, "NiCd Battery", Science Electronics FAQ V1.00: Nov. 20, 1996;

Ovonics, Inc., "Product Data Sheet": no date;

Evercel, Inc., "Battery Data Sheet—Model 100": no date;

S. R. Ovshinsky et al., "Ovonics NiMH Batteries: The Enabling Technology for Heavy-Duty Electrical and Hybrid Electric Vehicles", Ovonics publication 2000-01-3108: Nov. 5, 1999;

B. Dickinson et al., "Issues and Benefits with Fast Charging Industrial Batteries", AeroVeronment, Inc. article: no date.

 

Chaque type spécifique de la batterie a des caractéristiques qui rendent l'application soit plus ou moins souhaitable d'utiliser un spécifique.  Coût est toujours un facteur important et la batterie NiMH en tête de liste de prix avec la batterie au plomb inondée étant le plus peu coûteux.  Evercel fabrique la batterie Ni-Z et par un procédé breveté, avec la revendication d'avoir le plus haut ratio de puissance-par-livre de n'importe quelle batterie.  Voir le tableau 1 ci-dessous pour les comparaisons entre les différentes batteries.  Ce qui est perdu dans le coût de la traduction est le fait que les batteries NiMH donnent près du double de la performance (densité d'énergie par le poids de la batterie) que ne le font les batteries plomb-acide conventionnelles.  Un inconvénient majeur à la batterie NiMH est le taux d'autodécharge très élevé d'environ 5 à 10 % par jour.  Cela rendrait la batterie inutile dans quelques semaines.  La batterie Ni-Cad et la batterie au plomb-acide ont également auto-décharge mais c'est de l'ordre de 1 % par jour et deux contiennent des matières dangereuses comme le cadmium acide ou très toxique.  Le Ni-Z et les piles NiMH contiennent d'hydroxyde de potassium et cet électrolyte concentrations modérées et haute est très caustique et provoque des brûlures graves au tissu et à la corrosion de nombreux métaux comme le béryllium, magnésium, aluminium, zinc et étain.

 

Un autre facteur qui doit être examiné pour effectuer une comparaison de la batterie est le temps de recharge.  Batteries au plomb-acide nécessitent une période très longue recharge tant que 6 à 8 heures.  Batteries au plomb, en raison de leur composition chimique, ne se prêtent pas fort courant ou tension en continu pendant la charge.  Les plaques de plomb dans la batterie rapidement la chaleur et laisser refroidir très lentement.  Trop de chaleur provoque une maladie appelée « gazage » où le gaz hydrogène et oxygène sont libérés du bouchon d'évent de la batterie.  Au fil du temps, gazage réduit l'efficacité de la batterie et augmente également le besoin d'entretien de la batterie, c'est-à-dire nécessitant l'ajout périodique de l'eau déionisée ou distillée.  Batteries comme les Ni-CD et NiMH ne sont pas aussi sensibles à la chaleur et peuvent être rechargées en moins de temps pour courant élevé ou par des variations de tension qui peuvent ramener la batterie d'un état de charge de 20 % à un état de 80 % de charge en seulement 20 minutes.  Le temps de recharger complètement ces piles peut être plus d'une heure.  Commune à toutes les batteries de nos jours est une vie finie, et si elles sont entièrement déchargées et rechargées régulièrement leur vie est considérablement réduite.

 

 

RÉSUMÉ DE L'INVENTION

Selon le mode de réalisation préféré illustré, la présente invention porte une unique unité de stockage d'énergie électrique qui a la capacité de stocker des quantités ultra élevées d'énergie.

 

Un aspect de la présente invention, c'est que les matériaux utilisés pour produire de l'unité de stockage d'énergie, EESU, ne sont pas des explosifs, corrosifs ou dangereux.  Le matériau de base, une poudre de titanate de haut-permittivité calcinée composition modifiée baryum est une poudre inerte et est décrite dans les références suivantes : S. A. Bruno, D. K. Swanson et I. brûler, J. Am Ceram. SOC. 76, 1233 (1993) ; P. Hansen, US Pat. N ° 6 078 494, émis le 20 juin 2000.  Le métal plus rentable qui peut être utilisé pour les chemins de conduction est nickel.  Comme un métal n'est pas dangereux et ne devient un problème si il est en solution comme dans les dépôts de nickelage autocatalytique de nickel.  Aucun des matériaux EESU va exploser quand être rechargées ou touchés.  Ainsi le EESU est un produit sûr lorsqu'il est utilisé dans les véhicules électriques, bus, vélos, tracteurs ou n'importe quel dispositif qui est utilisé pour le transport ou pour effectuer des travaux.  Il pourrait également être utilisé pour le stockage d'énergie électrique générée à partir des cellules photovoltaïques solaires ou d'autres sources pour des applications résidentielles, commerciales ou industrielles.  Le EESU permettra également la puissance moyenne des centrales utilisant la technologie SPVC ou vent et aura la capacité de fournir cette fonction en stockant une énergie électrique suffisante afin que lorsque le soleil n'est pas briller ou que le vent ne souffle pas ils peuvent répondre aux exigences de l'énergie des sites résidentiels, commerciaux et industriels.

 

Un autre aspect de la présente invention, c'est que le cahier des charges initiales EESU ne dégradera pas due à être entièrement déchargées ou rechargées. Profonde cyclisme le EESU à travers la vie d'un produit commercial qui peut utiliser il ne causera pas les spécifications EESU à se dégrader. Le EESU peut également être chargé rapidement sans endommager le matériau ou réduire sa durée de vie.  Le temps de cycle pour charger complètement une 52 kWH EESU serait de l'ordre de 4 à 6 minutes avec un refroidissement suffisant des câbles d'alimentation et les connexions.  Ceci et la capacité d'une banque de EESUs pour stocker suffisamment d'énergie pour fournir 400 véhicules électriques ou plus avec une seule charge permettra aux stations d'énergie électrique qui ont les mêmes caractéristiques que les stations d'essence de nos jours pour les wagons de ICE.   La Banque de EESUs va stocker l'énergie étant fournie à elle de la grille de puissance utilitaire nos jours pendant la nuit lorsque la demande est faible et ensuite livrer l'énergie lorsque la demande a atteint un pic.  La Banque d'énergie EESU serez charger pendant les heures de pointe, mais à un rythme qui est suffisante pour fournir une charge complète de la Banque sur une période de 24 heures ou moins.  Cette méthode d'une puissance électrique moyenne permettrait de réduire le nombre de centrales électriques nécessaires et la charge de l'énergie pourrait aussi provenir d'autres sources.  Ces stations électriques-énergie-livraison n'aura pas les dangers de l'essence explosive.

 

Encore un autre aspect de la présente invention est que le revêtement d'aluminium oxyde de calcium magnésium aluminosilicate verre et sur poudre de titanate de baryum calciné de composition-modifiée prévoit beaucoup de caractéristiques de mise en valeur et de capacités de fabrication de la matière de base.  Ces matériaux de revêtement ont ventilation exceptionnelle haute tension et lorsque couché sur le matériau ci-dessus va augmenter la tension de claquage de la céramique composé des particules enrobées de 3 × 106 V/cm de la base non couchée à environ 5 × 106 V/cm ou plus.  La référence suivante indique la force de rupture diélectrique en V/cm de tels matériaux: J. Kuwata et al., " Électrique propriétés de Type Perovskite oxyde mince-Films préparé par RF Sputtering ", Jpn. J. Appl. Phys., partie 1, 1985, 24 (Suppl. 24-2, Proc. Int. Rencontrer. Ferroelectr., 6e), 413-15. Cette ventilation de très haute tension aide permettant le EESU céramique pour stocker une grande quantité d'énergie en raison de ce qui suit : stocké l'énergie E = CV2 / 2, formule 1, comme indiqué dans F. Sears et al., " Capacitance-propriétés des diélectriques ", Université de physique, Addison-Wesley Publishing Company, Inc.: décembre 1957: pp 468-486, où C est la capacitance, V est la tension aux bornes de EESU, et E est l'énergie stockée.  Cela indique que l'énergie de la EESU augmente avec le carré de la tension. Fig.1 indique qu'un double tableau de 2230 énergie stockage composants 9 dans une configuration parallèle qui contiennent de la poudre de titanate de baryum calciné de composition-modifiée.  Totalement densifié composants céramiques de cette poudre enduite d'Angstrom.  100 unités d'oxyde d'aluminium comme les premières unités d'Angstrom revêtement 8 et 100 de calcium magnésium aluminosilicate verre comme la deuxième couche 8 peut être chargée en toute sécurité à 3500 V. Le nombre de composants utilisés dans le tableau double repose sur les besoins de stockage d'énergie électrique de la demande.  Les composants utilisés dans le tableau peuvent varier de 2 à 10 000 ou plus. La capacité totale de ce tableau particulier 9 est 31 F, qui permettra aux 52 220 W·h d'énergie à stocker comme dérivé de la formule 1.

 

Ces revêtements aident également à considérablement réduire les fuites et le vieillissement des composants en céramique composés de la poudre de titanate de baryum calciné de composition-modifiée jusqu'à un point où ils n'affecteront pas les performances de la EESU.  En fait, le taux de rejet de la céramique EESU sera inférieur à 0,1 % par 30 jours ce qui est environ un ordre de grandeur inférieure à la meilleure pile électrochimique.

 

Un avantage significatif de la présente invention, c'est que le revêtement de verre aluminosilicate calcium magnésium aide à abaisser les températures de frittage et chaud-isostatique à 800° C.  Cette basse température élimine le besoin d'utiliser alliage argent-palladium, palladium ou platine coûteux comme le métal terminal.  En fait, cette température est dans une gamme sûre qui permet de nickel à utiliser, offrant une majeure d'économies en matière des frais et également alimenter son utilisation au cours du processus isostatique-pressage à chaud.  En outre, puisque le verre devient plus fluide et facilement déformable à ces températures il aidera à retirer les vides du matériau EESU durant le processus isostatique-pressage à chaud.  Le fabricant de ces systèmes est Flow Autoclave Systems, Inc.  Pour ce produit réussir, il est obligatoire de supprimer tous les espaces vides pour aider à assurer que la ventilation haute tension peut être obtenue.  En outre, la méthode décrite dans ce brevet de revêtement du verre aluminosilicate de calcium magnésium veille à ce que la couche de permittivité-relative-haute de titanate de chaud-isostatique pressée de baryum modifiés composition double face est uniforme et homogène.

 

Encore un autre aspect de la présente invention est que chaque composant de la EESU est produit par sérigraphie des couches multiples d'électrodes de nickel avec projection d'encre de la poudre de nickel.  Intercalé entre les électrodes de nickel sont des couches diélectriques avec encre de poudre de titanate calciné double face haute-permittivité calcinée composition modifiée baryum de dépistage.  Un double indépendant unique système de sérigraphie et séchage couche est utilisé pour cette procédure.  Chaque encre de dépistage contient des résines plastiques appropriés, tensioactifs, lubrifiants et solvants, ce qui entraîne une bonne rhéologie (l'étude de la déformation) et des flux de matière pour sérigraphie.  Le nombre de ces couches peut varier selon les besoins de stockage d'énergie électrique.  Chaque couche est séché avant la couche suivante est sérigraphiés.  Chaque couche d'électrode de nickel 12 concorde alternativement préférentiellement à chacun des deux côtés opposés du composant automatiquement au cours de ce processus, comme indiqué dans la Fig.2. Ces couches sont sérigraphiés sur le dessus de l'autre, d'une manière continue.  Lorsque le nombre de couches spécifié est atteint, la composante couches sont ensuite cuites pour obtenir par les sécher suffisamment manutention force du corps en plastique vert.  Puis le tableau est découpé en composants individuels à la taille spécifiée.

 

 

Alternativement, la poudre de diélectrique est préparée en mélangeant avec les reliures plastique, tensioactifs, lubrifiants et solvants pour obtenir une bouillie avec la rhéologie appropriée pour la coulée de la bande.  Dans le moulage de la bande, le mélange de poudre-binder est expulsé par la pression à travers une fente étroite de hauteur de l'ouverture appropriée pour l'épaisseur souhaitée de la couche de céramique verte en plastique sur un transporteur de plastique-bande mobile, connu comme un dispositif d'enduction racle web.  Après séchage, pour développer suffisamment de manipuler la résistance de la couche en céramique en plastique verte, cette couche est épluchée loin le transporteur à bande plastique.  La couche de céramique verte en plastique est coupée en feuilles pour monter le cadre de sérigraphie dont le patron de l'électrode est appliqué à l'encre de nickel.  Après séchage de la structure de l'électrode, les feuilles sont empilées et puis serrées pour assurer une stratification bien servile.  Le stratifié est ensuite découpée en composants de la forme et la taille.

 

 

 

Les composants sont traités aux liants épuisement et de frittage étapes.  La température du four augmente lentement jusqu'à 350 ° C et maintenue pendant une période de temps déterminée.  Ce chauffage est réalisé sur une période de plusieurs heures de façon à éviter toute fissuration et la délamination du corps.  Ensuite, la température accélère jusqu'à la 850 ° C  et détenu pendant une période de temps déterminée.  Une fois ce processus terminé les composants sont alors bien préparés pour la compression isostatique à chaud à 700 ° C et la pression spécifiée.  Ce processus sera d'éliminer les vides.  Après ce procédé, les composants sont alors côte à roder sur le côté de connexion pour exposer les électrodes de nickel préférentiellement alignées 12.  Ensuite, ces faces sont trempées dans de l'encre à partir de la poudre de nickel qui a été préparée pour avoir la rhéologie souhaitée.  Ensuite, les conducteurs latéraux de nickel 14 sont plongées dans la même encre, puis sont serrés sur chaque côté des 15 composants qui ont été trempées dans de l'encre en poudre de nickel.  Les composants sont ensuite cuits à 800 ° C  pendant 20 minutes pour lier les barres de nickel pour les composants, comme indiqué sur la Fig.3.  Les composants sont ensuite assemblés en un réseau de premier niveau, la Fig.3, avec l'utilisation de la technologie de l'outillage et la perle de soudure appropriée.  Ensuite, les matrices de premier niveau sont assemblés pour former un réseau de deuxième niveau, la Fig.4, en empilant les premières couches de matrice au-dessus de l'autre dans un mode préférentiel.  Ensuite, les barres de nickel 18 sont fixés de chaque côté de la deuxième rangée, comme indiqué sur la Fig.4.  Puis la EESU est emballé pour former sa configuration d'assemblage final.

 

 

Les caractéristiques de ce brevet indiquent que le EESU céramique, comme indiqué dans le Tableau 1, surpasse la pile électrochimique à chaque paramètre. Cette technologie permettra de fournir une capacité de mission-critique à de nombreux secteurs de l'industrie de stockage d'énergie.

 

TABLEAU 1

Les paramètres de chaque technologie pour stocker 52,2 kW · h d'énergie électrique

sont indicated- (données au Février 2001, de spécifications techniques du fabricant).

 

 

NiMH

LA(Gel)

Ceramic EESU

Ni—Z

Poids (livres)

1,716

3,646

336

1,920

Volume (cu. Pouces)

17,881

43,045

2,005

34,780

Taux de décharge

5% en 30 jours

1% en 30 jours

0.1% en 30 jours

1%en 30 jours

Temps de charge (complète)

1.5 heures

8.0 heures

3 à 6 minutes

1.5 heures

Vie réduite à l'utilisation de cycle profond

modéré

haut

nul

modéré

Les matières dangereuses?

Oui

Oui

Non

Oui

 

Cette EESU aura le potentiel de révolutionner le véhicule électrique (EV) de l'industrie, le stockage et l'utilisation de l'énergie électrique produite à partir de sources alternatives avec le système actuel de réseau électrique comme source de sauvegarde pour les sites résidentiels, commerciaux et industriels, et l'énergie électrique point de vente à VE.  Le EESU remplacera la batterie électrochimique dans toutes les applications qui sont associés à des domaines d'activité ci-dessus ou dans une zone d'affaires où ses caractéristiques sont nécessaires.

 

Les caractéristiques et les avantages décrits dans le cahier des charges ne sont pas exhaustives, et en particulier, de nombreuses caractéristiques et avantages supplémentaires apparaîtront à l'homme de métier spécialisé dans la technique au vu de la description, description et les revendications faites ici.  En outre, il convient de noter que la langue utilisée dans le cahier des charges a été principalement choisi pour des raisons de lisibilité et d'enseignement, et peut ne pas avoir été sélectionné pour délimiter ou circonscrire le sujet de l'invention, recourir à des revendications soit nécessaire de déterminer une telle inventive sujet .

 

 

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS

 

Fig.1 montre un schéma de 2320 composants de stockage d'énergie branchés 9 en parallèle avec une capacité totale de 31 farads.  La tension de charge maximale 8 de 3500 V est indiquée par la fin de la cathode de composants de stockage d'énergie 9 connecté à la masse du système 10.

 

 

 

Fig.2 est une vue latérale en coupe transversale du composant électrique à l'unité de stockage d'énergie.  Cette figure indique que les couches alternées de couches d'électrodes en nickel 12 et de haute permittivité composition modifiée titanate de baryum couches diélectriques 11.  Cette figure indiquent également le concept de l'alignement de préférence des couches d'électrode en nickel 12 de sorte que chaque couche de stockage peut être raccordé en parallèle.

 

 

 

Fig.3 est une vue latérale d'un réseau à une seule couche qui indique la fixation des composants individuels 15 avec les barres latérales de nickel 14 fixées à deux feuilles conductrices en cuivre de préférence alignés13.

 

 

 

 

Fig.4 est une vue de côté d'un tableau à double couche avec matrice de cuivre barres de liaison de nickel 16 de fixation des deux réseaux par l'intermédiaire des bords des feuilles conductrices en cuivre de préférence alignées 13.  Cette figure indique la méthode de fixation des composants dans un multi-couche réseau pour fournir le stockage de l'énergie nécessaire.

 

No de réf.

 Se réfère à ce sujet dans les dessins

8

Système tension maximale de 3500 V

9

2320 composants de stockage d'énergie branchés en parallèle avec une capacité totale de 31 Farad

10

Raccordement à la terre du système

11

Couches diélectriques de la haute-permittivité calcinée composition modifiée baryum titanate

12

Préférentiellement alignés couches d'électrode de nickel

13

Conducteur en cuivre à feuilles

14

Encadrés de nickel

15

Composants

16

Tableau cuivre nickel barres de connexion

 

 

 

DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES

Fig.1, Fig.2, Fig.3 et Fig.4 des dessins et la description ci-après illustrent différents modes de réalisation préférés de la présente invention à des fins d'illustration seulement.  L'homme du métier reconnaîtra facilement à partir de la discussion ci-dessous les variantes de réalisation des structures et des procédés illustrés dans ce document peuvent être utilisées sans s'écarter des principes de l'invention décrite ici.  Bien que l'invention sera décrite en conjonction avec les modes de réalisation préférés, on comprendra qu'ils ne sont pas destinés à limiter l'invention à ces modes de réalisation.  Au contraire, l'invention est destinée à couvrir les variantes, modifications et équivalents qui peuvent être inclus dans l'esprit et la portée de l'invention telle que définie par les revendications.

 

Préparation de la haute permittivité calciné la poudre de titanate de baryum modifié composition qui est utilisée pour fabriquer la EESU est expliquée comme suit.  Poudres chimiques humides préparé de haute pureté ainsi que le titanate de baryum de composition modifiée avec une distribution étroite de taille de particules ont été produits avec des avantages évidents sur ceux préparés par réaction à l'état solide des ingrédients mélangées mécaniquement, broyeur à boulets, et calcinées en poudre.  La composition et la taille des particules uniformité atteint avec une poudre coprécipitée préparé est largement supérieure à celle d'une poudre classique préparée.  Les microstructures de céramique formés à partir de ces-chimiques préparées par voie humide des poudres calcinées sont uniformes en taille des grains et peuvent conduire à une plus petite taille de grains.  Propriétés électriques sont améliorées pour que les permittivités relatifs plus élevés et une augmentation des forces de rupture diélectrique peuvent être obtenus.  Une amélioration supplémentaire peut être obtenu par l'élimination des vides dans le corps céramique fritté avec pressage isostatique à chaud ultérieure.

 

Diélectrique de haute-permittivité relative ont des problèmes inhérents, à savoir le vieillissement, la fatigue, la dégradation et la décomposition des propriétés électriques qui limitent leur application.  L'utilisation de poudres de revêtement de surface dans laquelle la région de surface est constituée d'une ou de deux matériaux différents à partir de la composition de la poudre qui permet de surmonter ces problèmes, à condition que les compositions sont choisis de manière appropriée.

 

Parmi la céramique, de l'alumine [oxyde d'aluminium (Al2O3)], et les lunettes, aluminosilicate de magnésium et de calcium (CaO.MgO.Al2O3.SiO2) lunettes sont les meilleures en termes de diélectriques ayant les plus forts de rupture diélectrique et pour sceller la haute relative- particules de poudre de permittivité diélectrique de manière à éliminer ou réduire considérablement leurs problèmes inhérents.

 

Un verre avec une composition donnée, à des températures inférieures à sa plage de température de transition vitreuse, qui se trouve dans le voisinage de sa température inférieure de recuisson, est dans un état complètement rigide, mais à des températures supérieures à cette plage est à l'état visqueux d'écoulement, la viscosité diminuant lorsque la température augmente.  L'application de la compression isostatique à chaud à une fritté à pores fermés corps céramique poreux comprenant de la poudre de verre revêtue d'épaisseur suffisante entraînera l'élimination vide pourvu que le verre est à l'état visqueux à écoulement où il est facilement déformable et pouvant s'écouler.

 

Préparée par voie chimique humide, et la poudre de titanate de baryum calciné de composition modifiée en conséquence est revêtue avec ces couches de, d'abord, de l'alumine, et d'autre part, un verre d'aluminosilicate de calcium-magnésium. Après la première couche a été appliquée au moyen chimique humide, la poudre est calcinée à 1050OC pour convertir le précurseur, nonahydrate de nitrate d'aluminium [Al (NO3) 3.9H2O] de l'oxyde d'aluminium (corindon) [a-Al2O3].  Ensuite, la deuxième couche est appliquée par des moyens chimiques par voie humide à l'utilisation des précurseurs dans les quantités appropriées de chaque, et dans de l'éthanol absolu (CH3CH2OH) comme solvant, représenté dans le tableau ci-joint.  Après séchage, la poudre est calcinée à convertir entre 500OC et le mélange de précurseur pour un verre d'aluminosilicate de calcium-magnésium. Il est important que la température de calcination n'est pas supérieure au point de la composition de verre de la souche sélectionnée pour les empêcher de coller ensemble de la poudre.  Le revêtement de verre présente en outre l'avantage d'agir comme un adjuvant de frittage et de permettre une température de cuisson beaucoup plus faible pour la densification du corps céramique en particulier lors de l'étape à chaud, pressage isostatique.

 

Un autre avantage important de la couche de verre d'aluminosilicate de calcium et magnésium est que les températures de frittage et de densification sont suffisamment réduit pour permettre l'utilisation d'électrodes conductrices de nickel à la place de celles classiques du platine, du palladium ou en alliage palladium-argent coûteux.

Préparation de la composition calcinée-Modified titanate de baryum en poudre est indiqué par les étapes suivantes.

Une solution de précurseurs: Ba (NO3) 2, Ca (NO3) 2.4H2O, Nd (NO3) 3.6H2O, Y (NO3) 3.4H2O, Mn (CH3COO) 2.4H2O, ZrO (NO3) 2, et [CH3CH (O) COONH4] 2 Ti (OH) 2, tel que choisi parmi la référence; Sigma-Aldrich, Corp, " Handbook of Fine Chemicals et de laboratoire ", 2000-2001, dans de l'eau déminéralisée chauffée à 80 ° C est fait dans le montant proportionnel en pour cent en poids pour chacun des sept précurseurs comme indiqué dans le colonne la plus à droite du Tableau 3.  Une solution séparée de (CH3) 4NOH quelque peu en excès de besoin, comme le montre le Tableau 4, est faite dans de l'eau désionisée, exempte de dioxyde de carbone dissous (CO2) et chauffé à 80 - 85 ° C. les deux solutions sont mélangées en pompant la matière chauffée à travers des cours d'eau en même temps un mélangeur à jet de fluide coaxial.  Une suspension de la poudre de co-précipité est produite et collectée dans un récipient de noyer-des. La poudre de co-précipité est chauffé à reflux dans le récipient de noyer Départ à 90 - 95 ° C pendant 12 heures et ensuite filtrée, désionisée lavé à l'eau et séché.  Alternativement, la poudre peut être recueillie par sédimentation centrifuge. Un avantage de (CH3) 4NOH comme réactif de base forte est qu'il n'y a aucun résidu élément métallique d'ions pour éliminer par lavage de toute façon.  Toute résiduel (CH3) 4NOH, comme tous les anions résiduels à partir des précurseurs, est sans danger, car l'élimination par volatilisation et la décomposition se produit au cours de l'étape de calcination.  La poudre contenue dans un plateau en verre de silice ou un tube est calciné à 1050 degrés C dans l'air.  En variante, un plateau en céramique d'alumine peut être utilisé comme récipient pour la poudre au cours de la calcination
.

 

TABLE 2

Composition-modified barium titanate with metal element atom fractions

donnée pour un résultat optimal, comme le montre la référence: P. Hansen,
Le brevet des Etats-Unis. N ° 6078494, délivré le 20 janvier 2000.
Composition modifié avec du titanate de baryum
élément métallique atome fractions comme suit:

 

Élément Métallique

Fraction de l'atome

Masse Atomique

Produit

Poids %

Ba

0.9575

137.327

131.49060

98.52855

Ca

0.0400

40.078

1.60312

1.20125

Nd

0.0025

144.240

0.36060

0.27020

Total :

1.0000

 

 

100.00000

 

 

 

 

 

Ti

0.8150

47.867

39.01161

69.92390

Zr

0.1800

91.224

16.42032

29.43157

Mn

0.0025

54.93085

0.13733

0.24614

Y

0.0025

88.90585

0.22226

0.39839

Total :

1.0000

 

 

100.00000

 

                                     

                                                                                         

             

 

 

 

 

 

 

 

 

HERMANN PLAUSON :  CONVERSION DE L'ÉLECTRICITÉ ATMOSPHÉRIQUE

 

Brevet américain 1 540 998              9 juin 1925               Inventeur: Hermann Plauson

 

CONVERSION D'ÉNERGIE ÉLECTRIQUE ATMOSPHÉRIQUE

 

 

Veuillez noter qu'il s'agit d'un extrait de re-formulation de ce brevet.  Il décrit avec beaucoup de minutie, différentes méthodes d'abstraction électricité utilisable par les systèmes aériens passives.  Il décrit un système avec 100 kilowatts sortie comme un " petit " système.

 

 

Qu'il sait que j'ai, Hermann Plauson, sujet estonien, résidant à Hambourg, en Allemagne, ai inventé certaines améliorations nouvelles et utiles dans la Conversion de l'électricité atmosphérique, dont voici un cahier des charges.

 

Selon cette invention, frais d'électricité atmosphérique ne sont pas directement converties en énergie mécanique et cela constitue la principale différence avec les inventions antérieures, mais l'électricité statique qui traverse à la terre des conducteurs aériens sous forme de courant continu de tension très élevée et faible effectif actuel est convertie en énergie électrodynamique sous forme de vibrations haute fréquence.  Nombreux avantages sont obtenus et éviter tous les inconvénients.

 

La très haute tension de l'électricité statique d'un faible effectif actuel peut être convertie par cette invention à des tensions plus adaptées à des fins techniques et d'une plus grande résistance actuelle.  Par l'utilisation de circuits oscillants fermés, il est possible d'obtenir des ondes électromagnétiques de différentes amplitudes et donc pour augmenter le degré de résonance de ce courant.  Cette résonance permet à différentes valeurs de l'inductance à choisir qui, par le réglage de la résonance entre un moteur et le circuit de transformateur, permet le contrôle des machines conduit par ce système.  En outre, ces courants ont la propriété d'être directement disponible pour différentes utilisations, autres que la conduite de moteurs, y compris l'éclairage, de chauffage et utiliser en electro-chimie.

 

De plus, avec ces courants, une série d'appareils peut-être être nourris sans une alimentation en courant continu par le biais de conducteurs et les courants électromagnétiques haute fréquence peuvent être converties au moyen de moteurs spéciaux, adaptés à des oscillations électromagnétiques, en courant alternatif de basse fréquence ou même en courant continu haute tension.

 

 

DESCRIPTION DES DESSINS

 

Fig.1 est une figure explicative

 

 

 

Fig.2 représente une vue schématique de la forme la plus simple.

 

 

 

 

Fig.3 montre une méthode de conversion de l'énergie électrique atmosphérique en une forme adaptée pour une utilisation avec des moteurs.

 

 

 

 

Fig.4 est un diagramme montrant les circuits de protection.

 

 

 

Fig.5 est un diagramme d'un arrangement de contrôle

 

 

 

Fig.6 est un arrangement notamment une méthode de contrôle

 

 

 

 

 

 

 

Fig.7 montre comment l'éclateur peut être ajusté

 

 

 

 

 

 

 

Fig.8 indique une connexion unipolaire pour le moteur

 

 

Fig.9 montre un système faiblement couplé approprié pour l'usage avec des moteurs de petite puissance

 

 

 

 

 

Fig.10, Fig.11 et Fig.12 montrer les dispositions modifiées

 

 

 

 

Fig.13  montre une forme de couplage inductif pour le circuit du moteur

 

 

 

Fig.14 est une forme modifiée de la Fig.13 avec couplage inductif.

 

 

 

 

 

Fig.15 est un arrangement pour un moteur non-inductive

 

 

 

 

Fig.16 est un arrangement avec un couplage par condensateur.

 

 

 

 

Fig.17, Fig.18 et Fig.19 sont des schémas montrant des modifications supplémentaires

 

 

Fig.20 montre une forme simple dans lequel le réseau aérien est combiné avec des capteurs spéciaux

 

 

 

 

Fig.21 montre schématiquement, un dispositif destiné à la collecte de grandes quantités d'énergie.

Fig.22 est un agencement modifié à deux cycles de collectionneurs

 

 

 

 

 

Fig.23 montre les connexions pour trois anneaux de collectionneurs

 

 

Fig.24 montre un ballon de collecte et de son diagramme de la batterie de condensateurs

 

 

 

 

Fig.25 et Fig.26 montrer des arrangements mis à jour le ballon collector.

 

 

 

 

 

 

Fig.27 montre une seconde méthode de connexion des conducteurs pour les antennes de ballon.

 

 

Fig.28 montre une méthode d'auto-transformateur de connexion.

 

 

 

Fig.29 montre la forme la plus simple de construction avec incandescence cathode.

 

 

 

 

 

Fig.30 montre une version avec un ballon en forme de cigare.

 

 

 

Fig.31 est un agencement modifié.

 

 

 

 

Fig.32 montre une forme de cathode et l'électrode enfermée dans une chambre à vide.

 

 

 

Fig.33 est une forme modifiée de Fig.32

 

 

 

 

 

Fig.34 montre un collecteur de lumière à l'arc.

 

 

Fig.35 montre un agencement pour le courant alternatif

 

 

 

 

Fig.36 montre un collecteur à incandescence avec une lampe de Nernst

 

 

Fig.37 indique une version qui a une flamme de gaz.

 

 

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Fig.1 illustre un schéma simple pour convertir l'électricité statique en énergie dynamique d'un grand nombre d'oscillations. Par souci de clarté, une machine Wimshurst est supposé être utilisé et non une antenne aérienne.  Articles 13 et 14 sont des peignes pour la collecte de l'électricité statique de l'influence machine.  Articles 7 et 8 sont des électrodes d'allumage-décharge.  Les points 5 et 6 sont des condensateurs, la Fig.9 est l'enroulement primaire d'une bobine d'induction, la Fig.10 est l'enroulement secondaire dont les extrémités sont 11 et 12 fois le disque de l'influence statique machine est entraînée en rotation par des moyens mécaniques, les peignes recueillir les charges électriques, étant positif et un négatif et ces charger les condensateurs 5 et 6 jusqu'à ce haute tension est développée à travers l'éclateur 7-- 8 que l'éclateur est sauté.  Comme l'éclateur forme un circuit fermé avec des condensateurs 5 et 6, et la résistance inductive 9, comme on le sait, les ondes de haute fréquence des oscillations électromagnétiques vont passer dans ce circuit.

 

La haute fréquence des oscillations produites dans le circuit primaire induit des ondes de même fréquence dans le circuit secondaire.  Ainsi, dans le circuit primaire, des oscillations électromagnétiques sont constitués par l'étincelle et les oscillations sont entretenues par de nouvelles charges d'électricité statique.

 

En choisissant de manière appropriée le rapport entre le nombre de spires dans les enroulements primaires et secondaires, en ce qui concerne une application correcte des coefficients de résonance (capacité, l'inductance et de la résistance), la tension élevée du circuit primaire peut être convertie de manière appropriée en une basse tension courant de sortie élevé.

 

Lorsque les décharges oscillatoires dans le circuit primaire s'affaiblissent ou cessent complètement les condensateurs sont chargés à nouveau par l'électricité statique jusqu'à ce que la charge accumulée rompt à nouveau vers le bas à travers l'éclateur.  Tout ceci est répété aussi longtemps que l'électricité est produite par la machine statique par l'application d'énergie mécanique qui lui.

 

 

Une forme primaire de l'invention est représenté sur la Fig.2 dans laquelle deux éclateurs en parallèle sont utilisés, dont l'un peut être qualifié de la fente de travail 7, tandis que la seconde sert de dispositif de sécurité pour l'excès de tension et se compose d'un plus grand nombre d'éclateurs de la section de travail, les lacunes étant disposés en série et qui sont reliés par des condensateurs de très petites a1, b1, c1, qui permettent uniforme des étincelles dans la section de la sécurité.

 

1 est l'antenne aérienne pour les frais de l'électricité atmosphérique collecte, 13 est la prise de terre de la deuxième partie de l'éclateur, 5 et 6 sont des condensateurs et 9 est la bobine enroulement primaire  Lorsque l'électricité atmosphérique positif cherche à combiner avec la charge négative de la terre par antenne 1, ceci est empêché par la lame d'air entre les éclateurs.  La résistance de l'éclateur 7 est inférieure à celle de l'éclateur de sécurité fixé de trois éclateurs montés en série qui a une conséquence trois fois supérieure à la résistance de l'air.

 

Par conséquent, tant que la résistance de l'éclateur 7 n'est pas surchargé, les rejets se font uniquement à travers elle.  Toutefois, si la tension est augmentée par une influence à un niveau tel qu'il pourrait être dangereux pour charger les condensateurs 5 et 6, ou pour l'isolation de la bobine d'enroulement 9 et 10, l'ensemble de l'éclateur de sécurité sera, si elle est correctement réglée, décharge la tension directement à la terre sans mettre en danger la machine.  Sans cette deuxième agencement de l'éclateur, il est impossible de recueillir et de rendre grandes quantités d'énergie électrique disponible.

 

L'action de ce circuit d'oscillation de fermeture constitué de l'éclateur 7, deux condensateurs 5 et 6, la bobine primaire et la bobine secondaire 9 et 10, est exactement le même que celui de la Fig.1, qui utilise une machine Wimshurst, la seule différence étant la fourniture de l'éclateur de sécurité.  Le courant alternatif électromagnétique à haute fréquence peut être prélevée par l'intermédiaire des conducteurs 11 et 12 à des fins d'éclairage et de chauffage.  Moteurs spéciaux adaptés pour travailler avec l'électricité ou à haute fréquence des oscillations statiques peuvent être connectés à 14 et 15.

 

 

En plus de l'utilisation des éclateurs en parallèle, une seconde mesure de sécurité est également nécessaire de prendre le courant à partir de ce circuit. Il s'agit de la mise en place des électro-aimants de protection ou des bobines d'étouffement dans le circuit d'antenne comme indiqué par S sur la Fig.3.  Un électro-aimant ayant un noyau unique de tôles plus minces possibles séparés est relié à l'antenne.  Dans le cas de hautes tensions dans le réseau aérien ou à des endroits où il ya des orages fréquents, plusieurs de ces aimants peuvent être connectés en série.

 

Dans le cas de grandes unités, plusieurs de ces aimants peuvent être utilisés en parallèle ou en série parallèle.  Les bobinages de ces électro-aimants peuvent être simplement montées en série avec les antennes.  Dans ce cas, la liquidation de préférence constitué de plusieurs fils parallèles fines, qui, ensemble, forment la surface de la section de fil nécessaire.  L'enroulement peut être réalisé d'enroulements primaire et secondaire sous la forme d'un transformateur.  L'enroulement primaire est alors connecté en série avec le réseau d'antenne, et l'enroulement secondaire, plus ou moins court-circuité par une résistance de réglage ou d'une bobine d'induction.  Dans ce dernier cas, il est possible de réguler, dans une certaine mesure, l'effet des bobines de self.  Dans le circuit et de construction des diagrammes suivants, la bobine électro-aimant de starter aérien est indiqué par une simple bague S.

 

La Fig.3 montre le plus simple moyen de convertir l'électricité atmosphérique en énergie des ondes électromagnétiques par l'utilisation de moteurs spéciaux adaptés pour les courants oscillatoires élevées ou des charges statiques d'énergie électrique.  Les améliorations récentes dans les moteurs pour travailler avec énergie et moteurs statique de travail par résonance, c'est-à-dire, ayant des groupes de circuits coopérants électromagnétiques écoute rendu cela possible, mais comme ne font pas partie de la présente invention.

 

Un moteur conçu pour fonctionner avec des charges statiques, sera pour des raisons de simplicité, être présentée dans les diagrammes de deux demi-cercles 1 et 2 et le rotor du moteur par un anneau M (Fig.3).  A est un réseau de l'antenne ou verticale.  S est le starter de sécurité ou électro avec bobine O comme on peut le voir est relié à l'antenne A.  Côté de l'électro-aimant S, le conducteur aérien est divisé en trois circuits, circuit 8 contenant l'éclateur de sécurité, le circuit 7 contenant l'étincelle de travail écart, puis un circuit contenant le terminal de stator 1, le rotor et le stator borne 2 au cours de laquelle une connexion est établie avec le fil de terre.  Les deux éclateurs sont également reliées métalliquement avec le fil de terre.  La méthode de travail dans ces diagrammes sont les suivantes:

 

La charge électrique positive acquise atmosphérique a tendance à se combiner avec l'électricité négative (ou de l'électricité de la terre) connecté via le fil de terre.  Il se déplace le long de l'antenne A travers l'électro-aimant S sans être contrôlé à mesure qu'il s'écoule dans la même direction que le courant continu.  En outre, son progrès est arrêté par deux éclateurs placés sur le chemin et les condensateurs du stator.  Ces condensateurs de charge jusqu'à leur tension supérieure à celle nécessaire pour sauter l'éclateur 7 quand une étincelle se produit et une charge d'oscillation est obtenue par le circuit d'oscillation fermé contenant moteur M.   Le moteur constitue ici la capacité et l'inductance et la résistance nécessaire, qui, comme c'est bien connu, sont nécessaires pour convertir l'électricité statique en énergie des ondes électromagnétiques.

 

Les rejets sont convertis en énergie mécanique dans les moteurs spéciaux et ne peuvent pas atteindre le réseau aérien en raison de l'électro-aimant ou starter.  Si, en revanche, lorsque l'étincelle se produit à l'éclateur 7, une plus grande quantité d'électricité atmosphérique a tendance à s'écouler vers la terre, puis une tension de compteur est induite dans l'électro-aimant, qui est plus grande le plus rapidement et fortement la circulation de courant continu à la terre est.  Cette tension provoque le circuit opposée à présenter une résistance suffisamment élevée pour empêcher un court-circuit entre l'électricité atmosphérique et la terre.

 

Le circuit contenant l'éclateur 8, ayant une longueur d'onde différente, qui n'est pas en résonance avec la fréquence naturelle du moteur, ne met pas en danger le moteur et sert de sécurité contre les surtensions, ce qui, comme les expériences pratiques ont montré, il peut encore se produire en certains cas.

 

 

 

 

Dans la Fig.4, éclateur 7 est shunté les condensateurs 5 et 6 du moteur M.  Ce dispositif fournit de meilleurs protection contre les surtensions pour le moteur et lui donne une excitation uniforme à travers l'éclateur 7.

 

 

 

 

Fig.5 montre un agencement pour produire des courants élevés qui peuvent être utilisés directement sans moteur, pour fournir un chauffage et d'éclairage.  La principale différence est que l'éclateur est constitué d'un disque en forme d'étoile 7 qui peut tourner sur son propre axe et est entraîné en rotation par un moteur monté de façon similaire en face des électrodes 7a.  Lorsque les points distincts de démarrage se font face, les rejets lieu, formant ainsi un circuit oscillant avec les condensateurs 5 et 6 et inducteur 9.  Il est évident qu'un moteur peut aussi être directement connecté aux extrémités de l'inducteur .

 

 

 

 

Fig.6 montre comment le circuit d'oscillation peut être un moteur relié par l'intermédiaire d'une inductance variable, qui s'oppose à toute surtensions qui pourraient être appliquées au moteur.  En coupant les bobines séparées 9 (couplage inductif à l'antenne) ou arrière, l'action inductrice sur le moteur peut être plus ou moins augmenté, ou l'action aérienne variable peut être exercée sur le circuit d'oscillation.

 

 

 

 

 

Dans la Fig.7 le circuit oscillant est fermé grâce à la terre (E et E1).  L'éclateur 7 peut être augmenté ou réduit par l'intermédiaire d'un bras de contact 7b.

 

 

Fig.8 représente une liaison unipolaire du moteur avec le réseau d'antenne.   Ici, les deux circuits oscillants sont fermés par le même moteur.  Le premier circuit d'oscillation passe de de l'antenne A par électro-aimant S, point x, inductance 9a à la capacité de la terre 6, dans éclateur 7 à l'antenne capacité 5 et retour au point x.  Le deuxième circuit d'oscillation commence à partir de l'antenne 5 à point x1 par inductance 9 au condensateur de terre 6 au point x3, à travers le condensateur 6, dans éclateur 7 revenir au point x1.  Le moteur lui-même, est inséré entre les deux points d'éclateur 7.  Cet agencement produit des courants légèrement humidifié d'onde d'oscillation.

 

 

 

 

Fig.9 montre un système à couplage lâche destiné pour les petits moteurs à des fins de mesure.  A est la série, S est l'électro-aimant ou bobine d'antenne, 9 l'inducteur, 7 de l'éclateur, 5 et 6 condensateurs, E la terre, M le moteur, et une et deux connexions de stator du moteur qui est relié directement à le circuit oscillateur.

 

 

 

 

Fig.10 montre un circuit de moteur de couplage purement inductive.  Le moteur est relié avec le fil secondaire 10, comme on peut le voir sur la Fig.11 dans un circuit un peu modifié.  La même chose s'applique pour le circuit de la Fig.12.

 

Les schémas de circuit représenté à ce jour, permettent moteurs de petite à moyenne résistance à être exploités.  Pour les gros agrégats, cependant, ils sont trop gênant que la construction de deux ou plusieurs circuits d'oscillation pour la grande quantité d'énergie est difficile; l'administration est encore plus difficile et le danger allumer ou éteindre est supérieure.

 

 

Un moyen de surmonter ces difficultés est représenté dans la Fig.13. Le circuit d'oscillation représenté ici, se déroule du point x sur 5 condensateur, inductance variable 9, éclateur 7 et les deux segments 3a et 3b formant bras d'un pont de Wheatstone, de retour à x.  Si le moteur est relié au moyen de brosses 3 et 4, transversalement par rapport aux deux branches du pont, comme indiqué sur le dessin, les oscillations électromagnétiques de signe égal sont induites dans les surfaces de stator 1 et 2 et le moteur ne tourne pas.  Si toutefois, les brosses 3 et 4 sont déplacés en commun avec les fils conducteurs 1 et 2 qui relient les balais avec les pôles de stator, un certain changement ou déplacement de la polarité est obtenue et que le moteur commence à tourner.

 

L'action maximale se produira si une brosse 3 est sur la formation d'étincelles contact central 7 et l'autre brosse 4 sur la partie x.  Dans la pratique cependant, ils sont généralement mis sur le contact central 7 mais seulement lieu dans le chemin des segments de pont 4a et 3a pour éviter de connecter les éclateurs avec le circuit moteur d'oscillation.

 

 

 

 

 

En ce qui empêche l'ensemble de l'énergie agissant sur le moteur d'oscillation, il est préférable d'adopter la variante représentée sur la Fig.14.  La seule différence ici est que le moteur n'est pas branché directement sur les segments du collecteur, mais il est relié à la bobine secondaire 10 qui reçoit le courant induit de la bobine primaire 9.  Cet agencement assure une bonne activité de transformation, un couplage lâche et un circuit d'oscillation sans éclateur.

 

 

 

 

 

Dans la Fig.15, le moteur est branché directement à l'enroulement primaire à x et x1 après le principe de l'auto-transformateur.  Dans la Fig.16, au lieu d'une bobine d'inductance, un condensateur 6 et remplace l'inductance est insérée entre les segments 3a et 4a.  Ceci présente l'avantage que les segments 3a et 4a ne doivent pas être réalisées en métal solide, mais peut être constituée d'enroulements en spirale permettant une régulation plus précise, et les moteurs à forte inductance peut être utilisé.

 

 

 

Les circuits représentés sur la Fig.17, 18 et 19 peuvent être utilisés avec la résonance et en particulier de moteurs à condensateur induction; entre les grandes surfaces de condensateurs stator à induction, les petits condensateurs de recul polaires sont connectés qui sont conduits ensemble à la terre.  Ces poteaux présentent l'avantage d'inversion qui, avec de grandes quantités d'énergie électrique, la formation d'étincelles entre les circuits oscillants séparés cesse.

 

Fig.19 montre un autre procédé qui évite les oscillations électromagnétiques à haute fréquence formés dans le circuit d'oscillation, l'alimentation vers l'antenne.  Il est basé sur le principe bien connu que d'une lampe à mercure, une électrode est formée de mercure, et l'autre de métal solide comme de l'acier, permet une charge électrique à passer que dans un seul sens : de mercure à l'acier et non vice versa.  L'électrode de mercure du tube d'aspiration N est donc connecté au conducteur d'antenne et l'électrode de l'acier avec le circuit d'oscillation.  Les frais peuvent ensuite passer uniquement à partir de l'antenne à travers le tube d'aspiration pour le circuit d'oscillation et se produit pas d'écoulement dans la direction opposée.  Dans la pratique, ces tubes à vide doivent être connectés derrière un électro-aimant que seul ce dernier n'offre aucune protection contre le danger de la foudre.

 

En ce qui concerne l'utilisation d'éclateurs, toutes les dispositions que utilisés pour la télégraphie sans fil peuvent être utilisées.  Bien entendu, les éclateurs dans les grandes machines doivent avoir une surface suffisamment grande.  Dans les très grandes stations, ils sont refroidis dans de l'acide carbonique liquide ou, mieux encore, dans de l'azote liquide ou de l'hydrogène; dans la plupart des cas, le refroidissement peut également avoir lieu au moyen d'homologues bas de la série de métal liquéfié ou à l'aide d'hydrocarbures, le point de congélation de ce qui se trouve entre -90 ° C et -400 ° C.  Le boîtier éclateur doit aussi être isolé et être d'une robustesse suffisante pour être en mesure de résister à toute pression qui pourrait surgir.  Tout excès de super-pression indésirable qui peut être formé doit être laissé hors tension automatiquement.  J'ai utilisé avec de bons résultats, des électrodes de mercure qui ont été congelés dans de l'acide carbonique liquide, le refroidissement étant maintenues lors de l'opération de l'extérieur, à travers les parois.

 

 

 

Fig.20 représente une des formes les plus simples de construction d'un réseau d'antennes en combinaison avec des collecteurs, des transformateurs et analogues.  E est le fil de terre, 8 l'éclateur de sécurité, 7 de l'éclateur de travail, une et deux surfaces de stator du moteur, 5 une batterie de condensateurs, S de l'aimant de protection qui est relié à la bobine dans le conducteur d'antenne, A1 à A10 antennes avec des ballons de collecte, N collecte horizontale ou fils de connexion, à partir de laquelle, un certain nombre de connexions dirigent vers le centre.

 

Les capteurs réels sont constitués de gaines métalliques, de préférence en un alliage de magnésium et d'aluminium, et sont remplis avec de l'hydrogène ou de l'hélium, et sont fixés à des fils d'acier plaqué de cuivre.  La taille du ballonnet est choisi de telle sorte que le poids réel du ballon et son fil conducteur est supportée par celle-ci.  Pointes en aluminium, fabriqués et dorés comme décrit ci-dessous, sont disposés au-dessus des ballons afin de produire une action du conducteur.  De petites quantités de préparations de radium, plus particulièrement, le polonium-ionium ou mésothorium préparations, augmentent considérablement l'ionisation, et la performance de ces collectionneurs.

 

En plus de ballons métalliques, des ballons de tissu qui sont pulvérisées avec un revêtement métallique en fonction de l'opération de pulvérisation de métal de Schoop peuvent également être utilisés.  Une surface métallique peut aussi être produit par laquage de bronzes métalliques, de préférence en fonction de l'opération de pulvérisation de Schoop, ou laquage avec des poudres de bronze métallique en deux séries électrique des métaux très divers, car cela produit un effet considérablement augmenté collecte.

 

A la place des ballons ronds ordinaires, celles en forme de cigare de forme allongée peuvent être utilisés.  Afin également d'utiliser l'énergie de friction du vent, des taches ou des bandes de substances non conductrices qui produisent de l'électricité par friction, peut être fixée sur les surfaces métallisées du ballonnet.  Le vent donner une partie de son énergie sous forme d'électricité de frottement, à l'enveloppe du ballon, ce qui augmente considérablement l'effet de recouvrement.

 

Dans la pratique, cependant, les tours très élevées allant jusqu'à 300 mètres peuvent être utilisés comme des antennes.  Dans ces tours, des tubes de cuivre augmente plus librement au-dessus du sommet de la tour.  Une lampe à gaz protégé contre le vent est ensuite allumé au point du tube de cuivre et un filet est fixé sur le tube de cuivre sur la flamme de cette lampe pour former un collecteur.  Le gaz est transporté à travers l'intérieur du tube, jusqu'au sommet.  Le tube de cuivre doit être absolument protégée de l'humidité à l'endroit où il pénètre dans la tour, et la pluie doit être empêché de courir dans les murs de la tour, ce qui pourrait conduire à une mauvaise catastrophe.  Cela se fait par les élargissements en forme de cloche qui se dilatent à la baisse, étant disposé dans la tour sous la forme d'isolateurs à haute tension de pagodes siamois.

 

Une attention particulière doit être consacrée aux fondements de ces tours. Ils doivent être bien isolés à partir du sol, ce qui peut être réalisé selon la première intégration d'une couche de béton dans une forme de boîte à une profondeur suffisante dans le sol, et l'insertion dans ce domaine, un revêtement d'asphalte et ensuite les briques de verre coulé à environ 1 ou 2 mètres d'épaisseur.  Au cours de ce tour à tour, il existe une couche de béton armé dans laquelle seul le pied de métal du tube est fixée.  Ce bloc de béton doit être d'au moins 2 mètres du sol et sur les côtés, être complètement protégé de l'humidité par un revêtement en bois.  Dans la partie inférieure de la tour, un boîtier de bois ou de verre doit être construit de manière à protéger les condensateurs et / ou des moteurs.  Afin de veiller à ce que le fil de terre se connecte à la nappe phréatique, une fosse bien isolée bordée de briques vitreux doit être fournie.  Plusieurs de ces tours sont érigées à égale distance et reliés par un conducteur horizontal.  Les fils de raccordement horizontales peuvent soit exécuter directement à partir de tour en tour ou être effectuée sur des isolateurs en forme de cloche similaires à ceux utilisés pour les lignes de transport d'électricité à haute tension.  La largeur du réseau de la tour d'antenne peut être de n'importe quelle taille appropriée et le raccordement des moteurs peut se faire à n'importe quel endroit commode.

 

 

Afin de recueillir de grandes quantités d'électricité avec quelques antennes, il est ainsi de fournir au conducteur d'antenne des ensembles de condensateurs, comme indiqué dans les deux modes de construction illustrés sur la Fig.21 et Fig.22.  Dans la Fig.21 l'ensemble de condensateurs 5 est connecté entre le conducteur de traversée Z antennes A et un conducteur annulaire de section horizontale à laquelle le point de connexion C à laquelle le fil de masse est connecté.  Fig.22 montre un arrangement similaire.

 

Si deux de ces séries de bagues d'antenne est indiqué par un voltmètre d'avoir une grande différence de tension (par exemple, un dans les montagnes et l'autre sur la plaine) ou même d'une polarité différente, ces différences peuvent être compensées par la connexion suffisamment grand condensateur les ensembles (5, 5a, 5b) au moyen de conducteurs Maji étoile D et D1.  Fig.23 montre un raccordement de trois de ces anneaux de capteurs sont positionnés dans un triangle avec un ensemble central de condensateurs.

 

 

Les ensembles de condensateurs de ces grandes installations doivent être intégrées dans les gaz liquéfiés ou des liquides de congélation à très basse température.  Dans de tels cas, une partie de l'énergie atmosphérique doit être utilisé pour la liquéfaction de ces gaz.  Il est également préférable d'utiliser la pression.  De cette manière, les surfaces de condensateur peuvent être réduites dans la zone et permettent encore le stockage de grandes quantités d'énergie à stocker, la protection contre les pannes.  Pour les petites installations, l'immersion des condensateurs dans l'huile bien isolée ou similaire, est suffisante.  Les matières solides, d'autre part, ne peuvent pas être utilisés comme isolants.

 

L'arrangement dans les schémas indiqués précédemment a toujours représenté les deux pôles des condensateurs connectés à des conducteurs d'antenne. Un procédé amélioré de connexion a été trouvé très avantageux.  Dans cette méthode, un seul pôle de chaque condensateur est connecté au réseau de collecte.  Un tel mode de connexion est très important, par exemple au moyen de celui-ci, on obtient un courant constant et une augmentation de la tension de fonctionnement normale.  Si, par exemple, une antenne de ballon de collecte, qui est autorisée à monter jusqu'à une hauteur de 300 mètres, représente 40 000 volts au-dessus de tension de terre, dans la pratique, il a été trouvé que la tension de fonctionnement (avec un retrait de la puissance comme décrit plus haut, au moyen osciller éclateurs et autres) n'est que d'environ 400 volts.  Si toutefois, la capacité des surfaces de condensateur être augmentée, ce qui la capacité dans le cas mentionné ci-dessus est égal à celui de la surface collectrice des antennes de ballons, de doubler la quantité, en connectant les condensateurs avec un seul pôle, la tension monte sous un retrait égal de courant jusqu'à et au-delà de 500 volts.  Cela ne peut être attribuée à l'action favorable de la méthode de raccordement.

 

En plus de cette amélioration substantielle, il a également été trouvé préférable d'insérer inductances doubles avec des électro-aimants et de placer les condensateurs de préférence entre ces deux électro-aimants.  Il a également été constaté que l'action utile de ces condensateurs peut être encore augmentée si une bobine d'induction est connectée en tant que résistance inductive pour le pôle de la capacité, ou encore mieux si le condensateur lui-même être effectué en tant que condensateur à induction sans rapport.  Un tel condensateur peut être comparé à un ressort, qui, lorsqu'il est comprimé, exerce à lui seul la force accumulée, ce qui donne à nouveau une fois relâché.  En charge, une charge avec un signe inversé est formé à l'autre pôle de condensateur libre, et si un court-circuit se produit à travers l'éclateur, l'énergie accumulée est de nouveau remis depuis maintenant de nouvelles quantités d'énergie sont induites au niveau du pôle de condensateur relié à la réseau de conducteurs, qui, en fait, les charges de signe opposé à celui du pôle de condensateur libre.  Les nouvelles charges induites ont bien sûr, le même signe que le réseau collecteur.  Toute la tension de l'énergie dans l'antenne est augmentée.  Dans le même intervalle de temps, de grandes quantités d'énergie sont accumulés dans le cas de l'absence de ces ensembles de condensateurs étant insérées.

 

 

 

Dans Fig.24 et Fig.25, deux schémas de connexion différents sont illustrés plus en détail.  Fig.24 montre un ballon de collecte avec ses prises de terre.  Fig.25 montre quatre ballons de collecte et la mise en parallèle de leurs ensembles de condensateurs.

 

A représente le ballon collecteur en un alliage d'aluminium de magnésium (électrons magnalium métallique) d'une gravité spécifique de 1,8 et une épaisseur de plaque de 0,1 mm à 0,2 mm.  A l'intérieur, il ya huit fortes nervures verticales de section en forme de T de l'ordre de 10 mm à 20 mm de hauteur et d'environ 3 mm d'épaisseur, avec la partie en saillie dirigée vers l'intérieur (indiquées par a, b, c, d et ainsi de suite).  Ils sont rivetés ensemble pour former un squelette solide et sont raidis dans une direction horizontale par deux nervures transversales.  Les nervures sont en outre reliés les uns aux autres à l'intérieur et transversalement par rapport au moyen de fils d'acier mince, de sorte que le ballonnet se procure une grande résistance et élasticité.  Tôles laminées de 0,1 mm à 0,2 mm d'épaisseur en alliage d'magnalium sont ensuite soit soudées ou rivetées sur le squelette de telle sorte que ce boîtier entièrement métallique a une surface externe lisse est créé.  Fils d'acier en aluminium plaqué exécuter de chaque nervure de la bague de fixation 2.  En outre, l'aussière d'acier cuivré L, de préférence tordu de fils minces séparés bien argenté ou cuivré (représenté en pointillés dans la Fig.24) et qui doit être suffisamment long pour permettre au ballon de s'élever jusqu'à la hauteur désirée, conduit à un rouleau métallique ou d'une poulie 3 et sur un treuil W qui doit être bien isolée de la terre.  Au moyen de ce treuil, le ballon qui est rempli avec de l'hydrogène ou de l'hélium, peut être autorisé à passer à une hauteur appropriée de 300 à 5000 mètres, et mis à la terre pour recharger ou de réparation.

 

Le courant réel est pris directement par l'intermédiaire d'un contact de friction du rouleau métallique 3 ou du fil ou même de treuil, ou tous les trois en même temps à partir de au moyen de balais (3, 3a et 3b).  Au-delà des brosses, le conducteur est divisé, les trajets étant : - d'une part, plus de 12 à l'éclateur de sécurité 8, sur le conducteur de terre de E1, et d'autre part sur électro-S1, point 13, à un second électro-aimant en vrac ayant une bobine réglable S2, puis à l'éclateur 7 et au deuxième conducteur de terre E2.  Le circuit de travail effectif est formé à travers l'éclateur 7, les condensateurs 5 et 6, et à travers l'enroulement primaire 9; ici l'électricité statique formé par les rejets oscillatoires est accumulé et transformé en haute fréquence des oscillations électromagnétiques.  Entre l'électro-S1 et S2 au point 13 de passage, quatre ensembles de condensateurs sont introduites, qui ne sont indiquées schématiquement dans les dessins, un simple condensateur.  Deux de ces ensembles de condensateurs (16 et 18) sont fabriqués comme des condensateurs de la plaque et prolongé par de régulation des bobines d'induction ou spirales 17 et 19 tandis que les deux autres (21 et 23) sont des condensateurs à induction.  Comme on peut le voir sur les dessins, chacun des quatre ensembles de condensateurs, 16, 18, 21 et 23 est relié par un seul pôle, soit à l'antenne ou au conducteur collecteur. Les seconds pôles 17, 19, 22 et 24 sont ouverts.  Dans le cas des condensateurs à plaques n'ayant pas de résistance inductive, une bobine d'induction est insérée.  L'objet d'une telle spirale ou bobine est le déplacement de phase du courant d'induction par quart périodes, tandis que le courant de charge du condensateur de pôles qui se trouvent à l'air libre, fonctionne vers l'antenne collectrice.  La conséquence de ceci est que, dans les rejets de l'antenne collectrice, l'action de contre-inductif des pôles libres permet une tension plus élevée doit être maintenue dans le collecteur conducteur d'antenne ne serait autrement le cas.  Il a également été constaté qu'une telle action de retour a un effet très favorable sur l'usure des contacts.  Bien sûr, l'effet inductif peut être régulée à volonté dans les limites de la taille de la bobine d'induction, la longueur de la bobine en action pouvant être ajustée au moyen d'une connexion sans fil à induction (voir 20 dans Fig.24).

 

S1 et S2 peuvent également être pourvus de dispositifs de réglage, dans le cas de S2 illustré par 11.  Si l'excès de tension est formée, elle est conduite à la masse par le fil 12 et l'éclateur 8, ou par tout autre dispositif approprié, étant donné que cette tension serait dangereuse pour les autres composants.  L'action de ces ensembles de condensateurs a déjà été décrite.

 

Les petits cercles sur le ballon collecteur indiquent les endroits où de petites parcelles de couches extrêmement minces (0,01 à 0,05 mm d'épaisseur) de l'amalgame de zinc, l'amalgame d'or ou d'autres métaux à action photo-électriques, sont appliquées à l'enveloppe du ballon de métal léger.  De tels timbres métalliques peuvent également être appliquées à l'ensemble du ballon, ainsi que dans une plus grande épaisseur sur le réseau conducteur.  La capacité du capteur est ainsi considérablement renforcée à la surface.  Le plus grand effet possible dans la collecte peut être obtenu par les amalgames de polonium et autres.  Sur la surface du ballon de collecteur, des points ou des pointes métalliques sont également fixés le long des nervures. Ces pointes d'améliorer l'opération de collecte de charge. Comme il est bien connu que la plus nette les pointes, plus la résistance des pics, il est donc extrêmement important d'utiliser des pointes qui sont aussi nettes que possible.  Des expériences ont montré que la formation du corps de la pointe ou de point jouer également un rôle important, par exemple, des pointes en barres ou rouleaux à surface lisse, ont le point de résistance de nombreuses fois supérieures à celles des surfaces rugueuses. Différents types de corps de pointes ont été expérimentées pour les ballons de collection et les meilleurs résultats ont été donnés avec des pointes qui ont été faites de la manière suivante : points fins, en acier, de cuivre, de nickel ou de cuivre et d'alliages de nickel, ont été fixés ensemble en faisceaux et ensuite placés comme anode avec des points placés dans un électrolyte approprié (de préférence dans de l'acide chlorhydrique ou de chlorure de solutions de fer) et ainsi traités avec un courant faible entraînée par 2 à 3 volts.  Après 2 à 3 heures, selon l'épaisseur des pointes, les points deviennent extrêmement forte et les corps des pics ont une surface rugueuse.  Le faisceau peut alors être retiré et l'acide lavé avec de l'eau.  Les pointes sont ensuite placés comme cathode dans un bain contenant une solution d'or, le platine, l'iridium, le palladium ou wolfram sels ou leurs composés, et enduits à la cathode galvanique d'une fine couche de métal précieux, qui bouillie cependant être suffisamment ferme pour protéger les contre l'oxydation atmosphérique.

 

Ces pointes agissent à une tension de 20 fois plus faible presque aussi bien que les meilleurs et les plus beaux points soulevés par des moyens mécaniques.  Encore meilleurs résultats sont obtenus si les sels de radium ou le polonium sont ajoutés au bain galvanique lors de la formation de la couche protectrice ou de revêtement.  Ces broches ont une faible résistance à leurs points et ont une excellente action collecteur même à un volt ou moins.

 

En Fig.24, les trois pôles non connectés ne sont pas reliés les uns aux autres en parallèle.  C'est tout à fait possible, dans la pratique, sans modifier le principe de la perche libre.  Il est également préférable pour interconnecter un ensemble de collecte des antennes en parallèle à un réseau collecteur commun.  Fig.25 montre un tel arrangement.  A1, A2, A3, A4 sont quatre ballons de collection en métal avec de l'or ou des pointes de platine revêtu qui sont électrolytique fou en présence d'émanations de polonium ou des sels de radium, les pointes étant connectés sur quatre électro-aimants S1, S2, S3, S4, à travers un annulaire conducteur R.  De ce conducteur annulaire, quatre fils écrasé quatre autres électro-Sa, Sb, Sc, Sd, au point de connexion 13.  Là, le conducteur est divisé, une branche passant de plus de 12 et l'éclateur de sécurité 7 à la terre à E1, l'autre sur la résistance J inductive et travailler éclateur 7 à la terre à E2.  Le circuit de travail, constitué par des condensateurs 5 et 6 et un moteur de résonance ou d'un moteur à condensateur M, comme déjà décrit, est relié à proximité autour de la section d'espace d'étincelles 7.  Bien entendu, au lieu de connecter le moteur à condensateur directement le primaire circuit de courant à haute fréquence d'oscillation peut également être inséré.

 

Les ensembles de condensateurs sont reliées par un pôle à l'conducteur annulaire R et peuvent être soit inductionless (16 et 18) ou fait que les condensateurs d'induction, comme indiqué par 21 et 23 les pôles libres des condensateurs de inductionless sont indiqués par 17 et 19, et celles des condensateurs d'induction par 22 et 24.  Comme on le voit sur les dessins, l'ensemble de ces pôles 17, 22, 19 et 24 peuvent être reliés entre eux en parallèle par l'intermédiaire d'un second conducteur annulaire sans aucune crainte que de ce fait le principe de la perche libre connexion sera perdue.  En plus des avantages déjà cités, la connexion en parallèle permet également l'égalisation de la tension de service dans le réseau de l'ensemble de collecteur.  De manière appropriée calculées et construites bobines d'induction 25 et 26 peut également être inséré dans le conducteur annulaire de pôles libres, au moyen de laquelle, un circuit peut être formé dans les enroulements secondaires 27 et 28 qui permet au courant produit dans ce conducteur annulaire par des fluctuations de les charges, à mesurer ou utilisés autrement.

 

Selon ce qui a déjà été dit, ballons collecteurs distincts peuvent être connectés aux stations équidistants répartis sur l'ensemble du pays, soit directement connectés les uns aux autres métalliquement ou au moyen d'intermédiaires ensembles de condensateurs convenablement connectés par des conducteurs de haute tension isolés de la terre.  L'électricité statique est convertie par l'intermédiaire d'un éclateur, en haute fréquence électricité dynamique qui peut être utilisé comme source d'énergie par l'intermédiaire d'un procédé de connexion approprié, diverses précautions observé, et à une réglementation particulière.  Les câbles qui partent les ballons de collection, ont jusqu'à maintenant été relié par un conducteur annulaire sans cette connexion sans fin, qui peut être considérée comme une bobine d'induction sans fin, étant en mesure d'exercer une action sur l'ensemble du système de conducteur.

 

Il a été constaté que si le conducteur de réseau reliant les ballons collecteur d'antenne avec l'autre, ne se fait pas comme un conducteur annulaire simple, mais de préférence en court-circuit sous la forme de bobines sur un écart de condensateur mis une étincelle ou par des vannes thermo-ioniques, alors le réseau de collecte totale présente tout à fait nouvelles propriétés.  La collecte de l'électricité atmosphérique est de ce fait non seulement augmente, mais un champ alternatif peut facilement être réalisé dans le réseau de capteurs.  En outre, les forces électriques de l'atmosphère se présentant dans les régions supérieures, peuvent également être obtenus directement par induction.  Dans Fig.26 et Fig.28, une forme de construction est montré, sur la base de laquelle, les autres fondements de la méthode seront expliquées plus en détail.

 

 

Dans Fig.26, 1,2,3 et 4 sont des ballons collecteurs métalliques, avec 5, 6, 7 et 8 de leurs conducteurs d'antenne métalliques et je le réseau collecteur réelle.  Il est composé de cinq spires et est monté sur des isolateurs à haute tension dans l'air, sur les pylônes à haute tension (ou avec une construction appropriée du câble, encastrée dans la terre).  Une bobine a un diamètre de 1 à 100 km. ou plus.  S et S1 sont deux électro-aimants de protection, F est la seconde section de sécurité contre les surtensions, E son conducteur de terre et E1 le conducteur de terre de la section de travail.  Lorsque l'absorption de l'électricité atmosphérique statique est effectuée par les quatre capteurs de ballon, afin de parvenir à la prise de terre E1, le courant doit circuler en spirale à travers le réseau de capteurs, au cours de l'électro-aimant E, l'enroulement primaire à induction 9, le conducteur 14, l'anode A de l'le tube triode, cathode incandescente K, comme le passage sur l'écart de l'électroaimant et l'étincelle de sécurité F offre considérablement plus grande résistance.  En raison du fait que le courant circule dans une direction accumulées, un champ électromagnétique alternatif est produit à l'intérieur de la bobine de réseau de capteurs, de sorte que tous les électrons libres sont dirigées plus ou moins à l'intérieur de la bobine.  Une augmentation de l'ionisation de l'atmosphère est donc produite.  Par conséquent, les points montés sur le ballon de collecteur, présentent une résistance considérablement réduite, accroissant ainsi les charges électrostatiques sont produites entre les points sur le ballon et l'atmosphère environnante.  Il en résulte un effet considérablement augmenté de collecteur.

 

Un second effet, ce qui ne pourrait être réalisé d'une autre manière, on obtient par le champ électromagnétique alternatif parallèle à la surface de la terre, qui agit plus ou moins avec une diminution ou un effet croissant sur le champ magnétique de la terre, de sorte que dans le cas d'les fluctuations du courant, un courant d'induction signe inversé de retour est toujours produite dans la bobine du capteur de magnétisme terrestre.  Or, si un champ alternatif continu pulsé est produit en permanence comme indiqué dans le réseau de collecteur I, un courant alternatif de même fréquence est également produite dans la bobine de réseau de collecte.  Comme le même champ alternatif est transmis à la suite de l'antenne de ballon, la résistance de ses points est ainsi considérablement réduite, tandis que l'action du capteur se trouve considérablement augmentée.  Un autre avantage est que les charges positives qui s'accumulent sur les surfaces métalliques au cours de la conversion de courant en dynamique, produisent une chute de tension que l'on appelle dans la région de collecteur.  Comme un champ alternatif est présent, lorsque la décharge des surfaces de capteurs a lieu, les ions négatifs entourant les surfaces de capteurs produisent, par la loi de l'induction, une induction de signe opposé à la surface du collecteur - c'est une charge positive.  En plus des avantages déjà indiqué, la construction de conducteurs de connexion en forme de bobine, lors de diamètre suffisamment grand, permet une utilisation de l'énergie provenant des régions supérieures, aussi dans la façon la plus simple.  Comme on le sait, les décharges électriques ont lieu souvent à de très grandes hauteurs qui peuvent être observées, telles que " Les feux de Saint-Elmo " ou " aurores boréales ".  Ces quantités d'énergie n'ont pas pu avoir été utilisé auparavant.  Par cette invention, l'ensemble de ces types d'énergie, car ils sont de nature électromagnétique et depuis l'axe des bobines de collecteur est perpendiculaire à la surface de la terre, peuvent être absorbés de la même manière comme une radio absorbe les signaux radio à distance.  Avec un grand diamètre de la spirale, il est possible de raccorder les grandes surfaces et ainsi prendre de grandes quantités d'énergie.

 

Il est bien connu que, dans les mois d'été et dans les régions tropicales, les stations de radio sont très grandes souvent incapables de recevoir des signaux dues à des interruptions causées par l'électricité atmosphérique, et cela a lieu avec des bobines verticales de seulement 40 à 100 mètres de diamètre.  Si, au contraire, bobines horizontales de 1 à 100 kilomètres de diamètre sont utilisés, de très forts courants peuvent être obtenus par les rejets qui sont constamment en cours dans l'atmosphère . En particulier dans les régions tropicales, ou encore mieux dans les régions polaires, où les aurores boréales sont constamment présents, de grandes quantités d'énergie peuvent probablement être obtenues de cette manière.  Une bobine à plusieurs enroulements doit effectuer le meilleur.  D'une manière similaire, une modification du champ magnétique de la terre doit agir par induction sur une telle bobine.

 

Il n'est pas du tout improbable que les tremblements de terre et les taches solaires seront également produire une induction dans les bobines de collecteur de cette taille.  De manière similaire, ce conducteur de collecteur réagir à des courants de terre, plus particulièrement lorsqu'ils sont à proximité de la surface de la terre ou encore incorporées dans la terre.  En combinant le type précédent de collecteurs de courant, dans la mesure où ils sont adaptés pour le système amélioré à l'amélioration des possibilités d'obtention de courant, les quantités d'énergie naturelle droits qui doivent être obtenus sous la forme d'électricité sont considérablement augmentées.

 

Afin de produire des oscillations de courant non amorties uniformes dans la bobine de collecteur améliorée, soi-disant audion vide poussé ou vannes thermo-ioniques sont utilisés au lieu des lacunes antérieures décrites d'allumage (Fig.26, 9-18).  Le courant d'antenne principal s'écoule à travers électro-aimant S (qui dans le cas d'un grand nombre d'alternances n'est pas connectée ici mais dans le conducteur de terre E1) et peut être acheminé sur les bobines primaires dans la bobine d'induction à travers le fil 14 à l'anode A de l'le vide poussé soupape de grille.  Parallèlement à la résistance à l'induction 9, une capacité de réglage de taille convenable, tel que le condensateur 11, est insérée.  Dans la partie inférieure de la soupape de la grille d'aspiration est le filament incandescent cathode K qui est alimenté par une batterie B.  A partir de la pile, les deux branches fonctionnent, une pour le conducteur de E1 et de l'autre à travers la batterie B1 et la bobine secondaire 10 à la grille g anode du tube à vide.  Par le procédé de connexions représenté en pointillés, une tension de consigne peut également être produit à l'électrode de grille g par le fil 17 qui est dérivé du principal conducteur de courant par l'intermédiaire des commutateurs 16 et quelques petits condensateurs (a, b, c, d) connectés en série, et le conducteur 18, sans que la batterie B1 est nécessaire.  L'action de l'ensemble du système est à peu près comme suit : -

 

Sur le conducteur de liaison du réseau de capteurs d'antenne étant court-circuitée à la terre, le pôle du condensateur 11 est chargé, et légèrement humide oscillations sont formées dans le circuit d'oscillation en court-circuit formé par le condensateur 11 et la self inductance 9.  En raison de l'accouplement par l'intermédiaire bobine 10, les variations de tension de même fréquence ont lieu dans le circuit de grille 15 et, à son tour, ces fluctuations influencent l'intensité du courant d'électrode passant à travers la soupape d'amplification de vide élevé et produisent ainsi les fluctuations de courant de la même fréquence dans le circuit de l'anode.  Une alimentation permanente de l'énergie.  Par conséquent, une alimentation permanente de l'énergie est fournie à des circuits oscillants 9 et 10 a lieu, jusqu'à ce qu'un équilibre soit atteint où l'énergie consommée d'oscillation correspond exactement l'énergie absorbée.  Cela produit des oscillations non amorties constants dans les circuits oscillants 9-11.

 

Pour un travail régulier de ces producteurs d'oscillation, tubes à vide poussé renforcement sont nécessaires et il faut aussi que les tensions de grille et d'anode ont une différence de phase de 180 degrés de sorte que si la grille est chargée négativement, alors que l'anode est chargée positivement et vice versa.  Cette différence nécessaire de phase peut être obtenue par des connexions les plus variées, par exemple, en plaçant le circuit oscillant dans le circuit de grille de séparation ou par le circuit d'oscillation et le couplage inductif à partir des anodes et le circuit de grille, et ainsi de suite.

 

Un deuxième facteur important est que les soins doivent être prises que les tensions de grille et d'anode ont une certaine relation à l'autre; celui-ci peut être obtenue en modifiant le couplage et un choix approprié de la auto induction dans le circuit de la grille, ou, comme indiqué par les lignes en pointillé 18, 17, 16 au moyen d'un nombre plus ou moins grand de condensateurs de taille appropriée connectée en série ; dans ce cas, la batterie B1 peut être omise.  Avec un choix convenable du potentiel de grille, une décharge luminescente se produit entre la grille g et l'anode A, et en conséquence à la grille, il ya une chute de cathode et un espace sombre est formé.  La taille de cette chute cathodique est influencée par les ions qui sont émis dans l'espace inférieur par suite de l'ionisation du choc cathodes K et à incandescence passent à travers la grille dans l'espace supérieur.  D'autre part, le nombre des ions passant à travers la grille est fonction de la tension entre la grille et la cathode.  Ainsi, si la tension du réseau est soumis à des fluctuations périodiques (comme dans le cas présent), le montant de la chute de cathode à la grille varie, et par conséquent, la résistance interne de la valve varie de façon correspondante, de sorte que lorsqu'un retour de couplage de la charge circuit avec le circuit de grille a lieu, les moyens nécessaires sont en place pour produire des oscillations non amorties et de prendre des cours selon les besoins, du conducteur de collecte.

 

Avec un couplage lâche de manière appropriée, la fréquence des oscillations non amorties produits est égale à la fréquence propre des circuits oscillants 9 et 10 en sélectionnant une auto-induction de la bobine adapté condensateur 9 et 11, il est possible de prolonger le fonctionnement de fréquences qui produisent des oscillations électromagnétiques de longueur d'onde à seulement quelques mètres, jusqu'à l'alternance pratique fréquence plus faible courant.  Pour les grosses installations, un nombre convenable de tubes de production de fréquence sous la forme de tubes de transmission de vide poussé bien connus de 0,5 kW à 2 kW de taille peut être branché en parallèle de sorte que, à cet égard, aucune difficulté existe.

 

L'utilisation de ces tubes pour produire des oscillations non amorties, et la construction et le mode d'insertion, ces tubes de transmission dans un circuit accumulateur ou dynamo est connu, également, de tels tubes d'oscillation produisant seulement fonctionnent bien à des tensions de 1000 volts à 4000 volts, de sorte que au contraire, leur utilisation à des tensions inférieures est considérablement plus difficile.  Par l'utilisation de la haute tension de l'électricité statique, cette méthode de production des oscillations non amorties par rapport à celle par éclateurs, doit être considérée comme une solution idéale, notamment pour les petites installations avec des sorties de 1 kW à 100 kW.

 

Par l'application des éclateurs de sécurité, avec une interpolation d'électro-aimants, non seulement est un court-circuit, mais aussi d'éviter la reprise des cours est réglementée.  Producteurs d'oscillation insérés dans la voie ci-dessus, forment un champ électromagnétique alternatif agissant en permanence dans la bobine du capteur, de sorte que, comme déjà dit, un effet d'accumulation considérable a lieu.  Le fil ou " de travail " retrait est connecté à 12 et 13, mais de courant peut être prise au moyen d'une bobine secondaire qui est solidement ou de manière mobile monté de toute manière appropriée à l'intérieur de la bobine de capteur grand, c'est à dire dans son champ électromagnétique alternatif, à condition que la direction de son axe est parallèle à celui de la bobine principale en cours de collecte.

 

Lors de la production des oscillations non amorties d'une haute fréquence (50 KHz ou plus) dans les circuits oscillants 9 et 11, électroaimants S et S1 doit être inséré si les oscillations à haute fréquence ne sont pas à pénétrer dans la bobine du capteur, entre les producteurs d'oscillation et de la bobine de capteur.  Dans tous les autres cas, ils sont connectés, peu avant la mise à la terre (comme dans Fig.27 et Fig.28).

 

 

Dans Fig.27 un second mode de construction du conducteur de connexion de l'antenne à ballonnet est illustré sous la forme d'une bobine.  La principale différence est que, en plus de l'autre conducteur de liaison annulaire I.  II conducteur est inséré parallèlement à la première sur les pylônes à haute tension dans l'air (ou un câble noyé dans la masse), mais à la fois sous la forme d'une bobine.  Le fil de connexion de l'antenne à ballonnet est à la fois un conducteur primaire et un réseau de production de courant tandis que la bobine est la consommation de réseau et n'a pas de connexion avec le réseau unipolaire de production de courant.

 

En Fig.27 le réseau de production de courant I est représenté avec trois collecteurs de ballon 1, 2, 3 et conducteurs d'antenne 4, 5, 6 ; il est court-circuité par le condensateur 19 et l'inductance 9.   L'oscillation circuit de formation se compose d'éclateur f, inductance 10 et le condensateur 11.  Le fil de terre E est reliée à la terre par S1 électro-aimant.  FI est l'éclateur de sécurité qui est également relié à la terre par un second SII électroaimant à Ell.  Du branchement, le circuit de condensateur 11 est chargé sur l'éclateur f et une décharge oscillante est formé.  Cette décharge de courant à travers l'inducteur agit 10 sur le couplage inductif secondaire 9, ce qui entraîne une modification de la production de réseau, en modifiant la tension sur le condensateur 19.  Ceci entraîne des oscillations dans le réseau de producteur en forme de bobine.  Ces oscillations induisent un courant dans le circuit secondaire II, qui a un plus petit nombre de spires et une résistance plus faible, par conséquent, on obtient une tension plus basse et la plus élevée dans ce courant.

 

Afin de convertir le courant ainsi obtenu, dans un courant de caractère non amortie, et pour régler ses longueurs d'onde, un nombre suffisamment grand condensateur réglable 20 est inséré entre les extrémités 12 et 13 du conducteur secondaire II.  Là aussi, le courant peut être prise sans un conducteur de terre, mais il est conseillé d'insérer un éclateur de sécurité E1 et faire le lien avec la terre par électro-S2.  Le réseau de producteurs peut être connectée avec le réseau de travail II sur un condensateur inductionless 21 ans ou plus un condensateur d'induction 22, 23.  Dans ce cas, le conducteur secondaire est unipolarly connecté avec le conducteur de l'énergie.

 

 

 

Dans Fig.28, le conducteur de liaison entre les ballonnets de collecte distincts est effectuée selon le principe de l'autotransformateur.  La bobine de collecte relie quatre ballons d'antennes 1, 2, 3, 4, dont les spires ne sont pas fabriqués côte à côte mais superposées. Dans Fig.28,  le collecteur bobine I est montré avec une ligne mince et les bobines de prolongation métalliquement connectés II avec une ligne épaisse. Entre les extrémités I1 et II1 du réseau d'énergie I, un condensateur de réglage 19 est inséré.  Le fil I1 est connectée avec le fil de sortie et avec l'éclateur F.

 

Comme transformateur de l'électricité atmosphérique, un dispositif est utilisé qui consiste à utiliser des couples de rotation des condensateurs, dans lequel la surface de stator B est connecté avec le courant principal, tandis que l'autre est reliée à un pôle de la terre.  Ces paires de condensateurs en court-circuit sont amenés à tourner et le courant converti peuvent être prises à partir de leur moyen de deux bagues et balais collecteurs.  Ce courant est un courant alternatif dont la fréquence dépend du nombre de bulles et la vitesse de révolution du rotor.  Comme le courant alternatif formé dans le rotor peut agir par l'intermédiaire des bobines 10 sur l'inducteur 9, une augmentation ou une diminution du courant d'alimentation dans I peuvent être obtenus selon le sens du courant de contre-induction.  Oscillations de rythme uniforme actuelles sont produites dans les enroulements en forme de bobine du réseau de producteur.

 

Comme les extrémités de ce conducteur sont court-circuités par l'intermédiaire du condensateur 19 réglable, ces rythmes produisent des oscillations non amorties en court-circuit dans le conducteur d'énergie.  La fréquence de ces oscillations peut être modifiée à volonté par le réglage de la capacité du condensateur 19.  Ces courants peuvent également être utilisés en tant que courant de travail par l'intermédiaire des conducteurs II1 et III.   En insérant le condensateur 20, une connexion entre ces conducteurs peut également être faite, par lequel les oscillations harmoniques de la longueur d'onde désirée soient formés.  Par ce moyen, tout à fait nouveaux effets en matière de distribution de courant sont obtenues.  Le retrait de courant peut même avoir lieu sans liaison filaire directe si, à un endroit approprié à l'intérieur du réseau de production (assez immatérielle si cela a un diamètre de 1 ou 100 km) une bobine accordée à ces longueurs d'onde et de la capacité souhaitée, ou est solidement monté de manière mobile dans le conducteur d'antenne de telle façon que son axe soit parallèle à l'axe de la bobine de capteur.  Dans ce cas, un courant est induit dans le réseau de production, dont la taille dépend de la capacité totale et la résistance et de la fréquence sélectionnée.  Une possibilité est de prendre avenir énergie à partir du réseau de producteur par des signaux radio en tant que, en plus de l'électricité atmosphérique, les courants de terre et de l'énergie magnétique de la haute atmosphère, peut être prélevé.

 

Bien entendu, les tubes à vide peuvent être utilisés pour produire des oscillations non amorties n'importe où éclateurs sont présentées dans les circuits.  Les bobines de grand diamètre séparées du réseau de producteurs peuvent être reliés les uns aux autres par des conducteurs séparés tout en parallèle ou toutes en série ou par groupes en série.  En régulant le nombre d'oscillations et l'amplitude de la tension, plus ou moins grosses bobines de capteurs de ce type peuvent être utilisés.  Les bobines peuvent aussi être divisées en spirale sur toute la section.  Les bobines peuvent être réalisées en forme annulaire ou en forme triangulaire, quadrangulaire, hexagonale ou octogonale.

 

Bien sûr, les fils qui forment des guides pour les ondes de courant, peuvent être transportés d'un endroit approprié pour le centre ou aussi latéralement.  Cela est nécessaire lorsque les courants doivent être menées sur les montagnes et les vallées et ainsi de suite.  Dans tous ces cas, le courant doit être converti en un courant de fréquence appropriée.

 

Comme déjà mentionné, des ballons de collecte séparés peuvent être directement reliées métalliquement une des stations équidistantes réparties sur tout le pays, ou peuvent être reliés par interpolation des ensembles de condensateurs appropriés au moyen de conducteurs de haute tension. L'électricité statique est convertie par un éclateur en énergie dynamique de haute fréquence et pourrait alors sous cette forme être utilisé comme une source d'énergie après une réglementation spéciale.

 

Selon la présente invention, afin d'augmenter l'effet de perception du ballonnet dans le conducteur de collecteur de l'antenne ou dans le fil de terre, les capteurs de rayonnement sont utilisés.  Ceux-ci consistent soit en des électrodes en métal ou oxyde incandescence sous la forme de valves à vide de la grille, ou des arcs électriques (mercure ou similaires), les électrodes des lampes Nernst ou de flammes, de divers types peut être simplement reliés avec le conducteur respectif.

 

Il est bien connu que l'énergie peut être prélevée à partir d'une cathode constituée par un corps à incandescence en regard d'une anode chargée d'électricité positive (tube à grille à vide).  Jusqu'à présent, cependant, une première cathode est toujours placé directement en face d'une anode et d'autre part, le système toujours composées d'un circuit fermé.

 

Maintenant, si nous nous passons avec les idées ordinaires dans la formation de lumière ou de flamme arcs dans lequel une cathode doit toujours se tenir directement en face d'une anode chargée à une tension élevée ou un autre corps flottant librement dans l'air, ou d'envisager la cathode à incandescence d'être seulement une source de décharge unipolaire, (qui représente les rejets de groupe et le point de l'électro-statique machines semblables à des décharges unipolaires), il peut être constaté que les cathodes à incandescence et moins parfaitement, tous les radiateurs à incandescence, des flammes et analogues, ont relativement grandes densités de courant et permettre à des quantités importantes de l'énergie électrique pour rayonner dans l'espace libre sous la forme de courants d'électrons des émetteurs.

 

Le but de la présente invention est tel que décrit ci-dessous, si de telles électrodes d'oxyde incandescence ou d'autres radiateurs à incandescence ou des flammes ne sont pas librement en suspension dans l'espace, mais à la place sont reliées métalliquement à la terre de sorte qu'ils peuvent être chargés d'électricité négative terrestre, ces radiateurs possèdent l'propriété d'absorber les charges électriques positives libres contenus dans l'espace d'air qui les entoure (c'est-à-dire, de la collecte et de les conduire à la terre).  Elles peuvent donc servir de collecteurs et ont par rapport à l'action des pointes, un très grand rayon d'action de R ; la capacité effective de ces collecteurs est nettement supérieure à la capacité géométrique (R0) calculé dans un sens électro-statique.

 

Comme on le sait, notre terre est entourée d'un champ électro-statique et la différence de potentiel dV / dh du champ terrestre selon les dernières enquêtes, est en été environ 60 à 100 volts, et en hiver, 300 à 500 volts par différence de mètre de hauteur, un calcul simple donne le résultat que quand un tel collecteur de rayonnement ou à la flamme collecteur est disposé, par exemple, sur le sol, et un second est monté à la verticale au-dessus à une distance de 2000 m et les deux sont reliés par un câble conducteur, il ya une différence de tension en été d'environ 2 millions de volts et en hiver 6.000.000 volts ou plus.

 

Selon la loi de Stefan Boltzmann de rayonnement, la quantité d'énergie d'une surface incandescente (température T), de 1 pl. cm. rayonne dans une unité de temps à l'air libre (température T0) est exprimée par la formule suivante :

 

S = R (T4 -T04)  watts par centimètre carré

 

et la constante de rayonnement universel R, selon les dernières recherches du Ferry, est égale à 6.30 x 10-12 watts par centimètre carré.

 

Or, si une surface incandescente de 1 sq. cm.  Par rapport à l'espace environnant, montre une diminution périodique de potentiel dV, rayonne (indépendant de la direction du courant) conformément à la formule ci-dessus, par exemple à une température de 37150 C.  une énergie de 1,6 kW par centimètre carré.  En ce qui concerne le rayonnement, la même valeur peut être calculée pour la collecte de l'énergie, mais en sens inverse.  Maintenant, comme électrodes de carbone à la température de l'arc électrique, appuyer une densité de courant jusqu'à  60 à 65 ampères par carré. cm. pas de difficultés entraîneront dans cette direction en utilisant les collectionneurs rayonnants comme accumulateurs.

 

Si la terre considérée comme un condensateur cosmiquement isolé dans le sens de l'électro-statique géométriques x, selon Chwolson, il résulte de la capacité géométrique de la terre;

 

Pour charger négatif 1.3 x 106 Coulomb.  Pour potentiel négatif  V = 10 x 108 volts.

 

Il résulte de ce qui EJT est approximativement égale à 24.7 x 1024 watts / seconde.  Maintenant, si on veut faire un court-circuit théorique à travers un collecteur de la flamme à la terre, cela représenterait un travail électrique totale d'environ 79,500 x 1010 ans de kilowatts.  Comme la terre doit être considérée comme un mécanisme de rotation qui est thermo-dynamique, électromagnétique et cinématiquement couplé avec le soleil et l'étoile du système par le rayonnement cosmique et de la gravitation, une réduction de l'énergie électrique du champ de terre n'est pas à craindre.  Les énergies des capteurs à incandescence peut retirer de la zone de terre ne peuvent provoquer un abaissement de la température de la terre.  Ce n'est cependant pas le cas que la terre ne représente pas un système cosmique entièrement isolé.  Au contraire, il est transporté du soleil à la terre une énergie de 18,500 x 1010 kilowatts.  Par conséquent, toute diminution de la température de la terre sans un abaissement simultané de la température du soleil serait en contradiction avec la loi de Stefan Boltzmann de rayonnement.

 

De cela, il doit être conclu que si la température descend en terre, le rayonnement totale absorbée par la Terre augmente, et d'autres, la vitesse de refroidissement de la terre est directement dépendante de celle du soleil et les autres radiateurs cosmique couplés avec le soleil.

 

Les collecteurs de rayonnement à incandescence peuvent, selon l'invention, être utilisés pour la collecte de l'électricité atmosphérique s'ils (1) sont chargés de l'électricité de masse négative (c'est-à-dire, quand ils sont directement reliés à la terre au moyen d'un conducteur métallique) et (2) si de grandes capacités (surfaces métalliques) chargés d'électricité sont montés en face d'eux comme des pôles positifs dans l'air.  Ceci est considéré comme la principale caractéristique de la présente invention sans ces idées inventives il ne serait pas possible de recueillir avec un collecteur à incandescence, suffisamment grandes quantités de charges électriques contenues dans l'atmosphère que la technologie nécessite; le rayon d'action des capteurs de flamme serait également trop faible, surtout si l'on considère que la densité très faible de surface ne permet pas de grandes quantités de charge étant absorbés par l'atmosphère.

 

Il a déjà été proposé d'utiliser des capteurs de flamme pour la collecte de l'électricité atmosphérique et on sait que leur effet de collecte est sensiblement plus grande en face des points. Il est toutefois pas connu que les quantités de courant qui jusqu'alors être obtenus sont trop petits pour des raisons techniques.  Selon mes expériences, la raison de ce se trouve dans les capacités insuffisantes des pôles collecteur conducteurs.   Si ces flammes ou rayonnants collectionneurs n'ont pas ou seulement de petites surfaces positives, leur rayon d'action pour les grandes fins techniques est trop petit.  Si les capteurs à incandescence être constamment maintenus en mouvement dans l'air, ils peuvent recueillir plus fonction de la vitesse du mouvement, mais ce n'est pas encore capable d'être réalisée dans la pratique.

 

Par cette invention, l'effet de collecteur est considérablement augmentée par un corps chargé avec un potentiel positif et de la meilleure capacité possible, étant également tenu flottant (sans connexion directe à la terre) à l'opposé d'un tel collecteur à incandescence qui est maintenu flottant dans l'air à une désiré hauteur.  Si, par exemple, un ballon de collecte de feuille métallique ou d'un tissu métallisé, être amené à monter de 300 à 3000 mètres de hauteur, et en tant que pôle positif est amené en regard d'un tel collecteur de rayonnement relié par un conducteur à la terre, tout à fait différent, on obtient des résultats.

 

La coque métallique de ballon qui a une grande surface est chargée à un potentiel élevé par l'électricité atmosphérique.  Ce potentiel est d'autant plus grande du ballon collecte est au-dessus du collecteur à incandescence.  L'électricité positive agit de façon concentrée sur l'anode flottant dans l'air comme il est attiré par l'ionisation de choc de rayonnement, en partant de la cathode à incandescence.  La conséquence de ceci est que le rayon d'action du collecteur de la cathode à incandescence est considérablement augmentée et ainsi l'effet de collecte de la surface du ballonnet.  En outre, la grande capacité de l'anode flottant dans l'air, joue donc un rôle important, car il permet la collecte de grandes charges résultant dans un courant plus uniforme, même quand il est en cours de retrait important - ce ne peut être le cas avec de petites surfaces.

 

Dans le cas présent, le métallique collecte ballon est une anode positif flottant dans l'air et l'extrémité du conducteur de terre de ce ballon sert surface de pôle positif face à la surface de la cathode incandescente rayonnant, qui à son tour est chargé d'électricité de masse négative comme il est relié à la terre par un conducteur.  Le procédé peut être réalisé par deux de ces contacts (incandescence négative cathode et d'anode extrémité de la capacité flottante à l'air), un condensateur et une résistance inductive est commuté en parallèle, grâce à quoi des oscillations non amorties peuvent être formés simultanément.

 

Dans les très grandes installations, il est conseillé de connecter deux de ces collecteurs rayonnants en série.  Ainsi, une lumière incandescente cathode de l'arc peut être placé au-dessous sur le terrain ouvert et une cathode incandescente qui est chauffée par les courants électro-magnétiques particulières, être situé haut dans les airs.  Bien entendu, pour cela, les tubes spéciaux Liebig vide, avec ou sans les grilles peuvent également être utilisés.  Une lampe à arc à électrodes ordinaire d'oxyde peut être introduit sur le sol et le pôle positif n'est pas directement relié avec le ballon de collecte, mais à travers la cathode incandescente supérieur ou sur un condensateur.  La méthode de connexion de la cathode à incandescence flottant dans l'air peut être vu dans Figs.29-33.

 

B est le ballon de l'air, K un anneau de Cardan (connexion avec le câble de traction) du ballonnet C, L un câble bonne conductrice, P un pôle positif, négatif N cathode incandescente et E le conducteur de terre.

 

 

Fig.29 représente la forme la plus simple de construction.  Si des oscillations électriques sont produits ci-dessous sur le sol au moyen d'une lampe à arc de carbone ou de toute autre manière appropriée, une beaucoup plus grande résistance électrique est opposée à celle de la voie directe par l'insertion d'une résistance électrique inductive 9.  Par conséquent, entre P et N, une tension est formée, et que, au-dessus de N et P seulement une résistance ohmique de inductionless est présente, une étincelle ressort sur dans la mesure où les coefficients d'induction séparées et analogues sont correctement calculé.  La conséquence de ceci est que l'électrode d'oxyde (en carbone ou analogue) est rendu incandescent et montre comme cathode incandescente, un effet accru de collecte. Les pôles positifs doivent être sensiblement plus grand que le négatif afin qu'ils ne peuvent pas devenir aussi incandescent.  Comme ils sont en outre reliés à la grande surface du ballon qui a une grande capacité et est chargé à haute tension, un corps incandescent qui se tient flottant dans l'air et un pôle positif qui peut recueillir de grandes capacités est ainsi obtenu de la manière la plus simple.  La cathode à incandescence est d'abord amenée à devenir incandescent au moyen d'énergie séparée produite sur la terre, et ensuite maintenu par l'énergie collectée à partir de l'atmosphère.

 

 

Fig.30 montre seulement la différence qu'au lieu d'un ballon rond, une forme de cigare peut être utilisé, aussi, un condensateur 5 est inséré entre la cathode incandescente et le conducteur de terre de telle sorte qu'un circuit d'oscillation en court-circuit sur P, N, 5 et 9 est obtenu.  Ceci présente l'avantage que de très petites quantités d'électricité provoquent la cathode à incandescence et devenir corps de cathode beaucoup plus grandes peuvent être apportées à incandescence.

 

 

Dans cette forme de construction, à la fois la cathode à incandescence et l'électrode positive peuvent être enfermés dans une chambre à vide, comme indiqué dans Fig.32.  Un câble L est portée bien isolé par le couvercle d'une cuve et se termine par un disque de capacité 5.  Le couvercle est bombée afin de protéger de la pluie. Le navire est entièrement ou partiellement en métal magnétique et bien isolée à l'intérieur et à l'extérieur.  En face de l'autre disque 5 et du disque 6 sur ce message un pôle métallique du tube d'aspiration g par la cathode incandescente (électrode d'oxyde) N est disposé.  L'électrode négative est d'une part relié à la terre conducteur électronique, et d'autre part à la résistance inductive 9 qui est également relié avec le câble L avec le pôle positif et enroulée autour du récipient à bobines.  L'action est exactement la même que celle dans Fig.29 seulement au lieu d'une cathode incandescente ouverte, un joint sous vide est utilisé.  Comme dans de tels capteurs, uniquement de petits corps portés à incandescence, dans les grandes installations d'une pluralité de tels tubes à vide doit être inséré à proximité d'une autre.  Selon les constructions précédentes Fig.31 et Fig.33 sont tout à fait évident, sans plus d'explications.

 

 

 

Figs.34-37 représentent d'autres schémas de connexions plus rayonnants et de la flamme des collectionneurs, et en fait, la façon dont ils doivent être disposés sur le sol.  Fig.34 montre un collecteur de lumière arc avec électrodes en oxyde de courant continu et sa connexion.  Fig.35 montre un semblable pour le courant alternatif.  Fig.36 un collecteur à incandescence par une lampe Nernst et Fig.37 un semblable avec une flamme de gaz.

 

 

Le pôle positif des collectionneurs rayonnants 1 est toujours directement connecté à l'antenne collecte conducteur A.  Dans Fig.34, ce n'est plus connecté sur le condensateur situé à 5 avec une deuxième électrode positive 3.  La dynamo à courant continu b produit un courant qui coule sur entre les électrodes 3 et 2 comme une lampe à arc.  Lors de la formation d'un arc, le négatif électrode à incandescence 2 absorbe l'électricité à partir des pôles positifs debout en face de lui et fortement chargés d'électricité atmosphérique qui il transmet au circuit de travail.  L'éclateur 7, et inductive résistance  9, et  bobine d'induction 10 sont comme celles décrites précédemment.  La protection électro-S protège l'installation de circuits de terre et l'éclateur de sécurité 8 de l'excès de tension ou de surcharge.

 

Dans Fig.35, la connexion est modifiée pour autant que la dynamo à courant alternatif alimente la bobine d'excitation 11 de la capacité d'induction.  12 est son pôle négatif et 13 son pôle positif.  Si la bobine 3 sur le noyau magnétique de la dynamo est correctement calculée et la fréquence du courant alternatif suffisamment grande, alors une lumière d'arc peut être formée entre les pôles 1 et 2.  Comme la cathode 2 est reliée à la masse de charge négative, et agit donc toujours comme un pôle négatif, une forme de redressement du courant alternatif produit par la dynamo 3 est obtenu, depuis la seconde moitié de la période est toujours supprimée.  Le circuit de travail peut être réalisée de la même manière que dans Fig.34 ; l'écart de travail étincelle 7 mai cependant être supprimée, et la place de celui-ci, entre les points n et m, un condensateur 5 et une résistance à induction 9 peut être inséré, à partir de laquelle un courant est prise par induction.

 

Fig.36 représente une forme de construction similaire à celle représentée sur la Fig.34, sauf qu'ici la place d'une lampe à arc, un corps incandescent Nernst est utilisé.  La lampe de Nernst est alimenté par la batterie 3.  La section de travail est reliée au pôle négatif, l'éclateur de sécurité avec les pôles positifs.  L'espace de travail de la bougie 7 peut également être supprimée et la prise de courant pour qu'il en 12 sur le circuit oscillant 5, 11 (représenté en pointillés).

 

Collecteurs de flamme (Fig.37) peuvent également être utilisés selon la présente invention.  Le réseau de fil 1 est relié avec le conducteur de collecteur de l'antenne A et le brûleur avec la terre.  A l'extrémité supérieure du brûleur, sont prévus des points longs qui font saillie dans la flamme.  L'électrode positive est reliée à la plus négative d'un condensateur 5 et la bobine d'induction avec la terre 9.

 

La nouveauté de cette invention est la suivante:

 

(1) L'utilisation de cathodes à incandescence pôles positifs opposées qui sont reliées à de grandes capacités de surfaces métalliques comme collecteurs automatiques.

(2) La liaison des cathodes à incandescence à la terre de sorte que, en plus de l'électricité qui leur sont communiquées à partir de la batterie de la machine qui provoque la incandescing, également la charge négative du potentiel de la terre est transportée, et

(3) le rapport entre les pôles positif et négatif des collecteurs de rayonnement sur un circuit de condensateur, seul ou avec l'introduction d'une résistance inductive approprié, de sorte que simultanément un circuit d'oscillation oscillant peut être obtenue. L'effet est la collecte de ces méthodes considérablement accrus.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ROY MEYERS :  APPAREIL DE PRODUCTION D'ÉLECTRICITÉ

 

Brevet GB1913,01098            14 Janvier 1914              Inventor: Roy J. Meyers

 

APPAREIL DE PRODUCTION D'ÉLECTRICITÉ

 

 

 

RÉSUMÉ

Un redresseur destiné à être utilisé avec un appareil de production d'électricité à partir de la terre est composée de lampes à vapeur de mercure construits et disposés comme indiqué sur la Fig.4.  Chaque lampe comporte deux fils 6 <1>, 7 <1> enroulé autour d'un tube en acier 15 qui entoure un tube de mercure 11 de préférence en cuivre.  La bobine 6 <1> est connecté entre l'électrode 14 et la borne 18, et la bobine 7 <1> entre les bornes 19, 5.  Les bobines 6 <1>, 7 <1> sont de préférence composées de fer doux.

 

 

DESCRIPTION

La présente invention concerne des améliorations dans les appareils pour la production de courant électrique, et le premier objet en vue de la production d'un courant électrique dans le commerce utilisables sans l'emploi d'une action mécanique ou chimique.  À cette fin, l'invention comprend des moyens pour produire ce que je crois être l'électricité dynamique de la terre et de ses éléments ambiantes.

 

Je suis, bien sûr conscient qu'il a été proposé pour obtenir les charges statiques de couches supérieures de l'atmosphère, mais ces frais sont reconnus comme de potentiel largement variante et j'ai jusqu'ici fait ses preuves sans valeur commerciale pratique, et la présente invention se distingue de tous ces appareils comme cela a jusqu'ici été utilisé pour attirer les charges statiques par le fait que ce dispositif amélioré n'est pas conçu ou utilisé pour produire ou générer des charges électriques irrégulières, fluctuantes ou d'autres qui manquent de constance, mais d'autre part j'ai par test réel été en mesure de produire à partir d'un très petit appareil à relativement basse altitude, disent environ 50 ou 60 pieds au-dessus de la surface de la terre, un courant sensiblement constant à une tension commercialement utilisable et l'ampérage.

 

Ce courant I constatée par essais répétés est susceptible d'être facilement augmenté par des ajouts des éléments de l'unité dans l'appareil décrits ci-dessous, et je suis convaincu de la constance du courant obtenu et sa relativement faible potentiel que le courant est dynamique et non statique, même si, bien sûr, il n'est pas impossible que certaines décharges d'électricité statique se produisent et, en fait, j'ai trouvé l'occasion de se prémunir contre les dommages qui pourraient résulter d'une telle décharge par la fourniture de parafoudres et appareils découpe qui aident à rendre la obtenu stable actuelle en éliminant les fluctuations soudaines qui se produisent parfois dans des conditions de forte humidité de ce que je considère les décharges statiques.

 

La nature de mon invention est évidemment à ce que j'ai pu établir avec autorité tous les principes en cause, et certaines des théories exprimées ici peut éventuellement s'avérer erronée, mais je ne sais et je suis en mesure de démontrer que l'appareil qui j'ai découvert ne produire, produire, ou acquérir une différence de potentiel qui représente une intensité de courant comme indiqué ci-dessus.

 

L'invention comprend des moyens pour produire des courants électriques de potentiel utilisable pratiquement sans l'emploi de l'action mécanique ou chimique, et à cet égard, j'ai pu observer aucune action chimique quelconque sur les pièces utilisées bien que la détérioration peut éventuellement se produire dans certaines des régions les, mais pour autant que je suis en mesure de déterminer une telle détérioration ne pas ajouter à l'alimentation électrique, mais est simplement accessoire à l'effet de l'action climatique.

 

L'invention comprend plus particulièrement l'emploi d'un aimant ou des aimants et un élément coopérant, tel que le zinc positionné de manière adjacente à l'aimant ou des aimants et relié de telle manière et agencé par rapport à la terre de manière à produire un courant, qui est mon observation courant est produit seulement lorsque ces aimants ont leurs pôles en regard sensiblement au nord et au sud et les zincs sont disposés sensiblement le long des aimants.

 

L'invention concerne également d'autres détails de la construction et des combinaisons et des arrangements de pièces que sera intégralité.

 

DESCRIPTION DES DESSINS

 

 

Fig.1 est une vue en plan d'un appareil selon les caractéristiques de la présente invention, la flèche indiquant le chiffre accompagnant sensiblement le nord géographique, les parties de ce personnage sont schématiques.

 

Fig.2 est une vue en élévation de côté est des pièces vues en plan sur la Fig.1

Fig.3 est une coupe verticale suivant le plan indiqué par la ligne A--A de la Fig.2.

 

 

 

Fig.4 est une vue de détail, partiellement en élévation et partiellement en coupe, montrant les raccordements de l'amplificateur et convertisseur.

 

 

 

 

 

 

Fig.5 est une section transversale prise sur les plans indiqué par la ligne 5-5 de la Fig.4, en regardant vers le bas.

 

 

Fig.6 est une coupe partielle de détail agrandie illustrant les parties à la jonction des conducteurs et l'un des intensificateurs.

 

 

Fig.7 est une vue de détail agrandie en partie en élévation et partiellement en coupe de l'un des interrupteurs automatiques

 

 

Fig.8 est une vue schématique de l'une des formes les plus simples de réalisation de l'invention.

 

En se référant au dessin par les chiffres, 1,1 indique aimants reliés entre eux par une substance magnétique 2, de préférence un fil de fer. Les aimants sont disposés dans une paire, une paire étant espacée en dessous de l'autre, et interposé entre les aimants sont des plaques de zinc 3,3 reliée par un conducteur en fil de fer 4 supporte isolant approprié 5 sont disposés pour maintenir les aimants respectifs 1 et 3 des plaques, 3.  Chaque plaque 3 est de préférence pliée sensiblement en forme de V, comme cela apparaît clairement sur la Fig.1, et le V de l'une des plaques ouvre ou tournée vers le Nord et le V de l'autre plaque au Sud.  J'ai déterminé par l'expérimentation qu'il est essentiel que les plaques 3 être disposés sensiblement du Nord et du Sud avec leurs faces planes sensiblement parallèles aux faces adjacentes des aimants co-exploitation, mais par expérience, je n'ai pas trouvé de différence significative dans le courant obtenu lorsque les plaques sont disposées légèrement à l'écart du Nord et du Sud, comme par exemple lorsque les plaques sont disposées légèrement à l'écart du Nord et du Sud, comme par exemple lorsqu'il est disposé dans la ligne de la polarité magnétique de la terre.  La même chose est vraie en ce qui concerne les aimants 1, lesdits aimants étant disposés sensiblement Nord et du Sud à des fins opérationnelles, même si je trouve qu'il est indifférent que le pôle Nord de l'un des aimants est disposé dans le Nord et le pôle Sud à le Sud, ou vice versa, et il est ma conviction par expérience qu'il est essentiel d'avoir les aimants de chaque paire reliée par un matériau magnétique, de sorte que les aimants deviennent essentiellement une avec un pôle exposée au nord et un pôle exposée au sud. 

 

 

Dans la Fig.1, je l'ai indiqué en traits pleins par les lettres 8 et N les polarités respectives des aimants 1, et l'ai indiqué en pointillés l'autre pôle de ces aimants lorsque la connexion est coupée 2.  J'ai trouvé que les aimants et les plaques de zinc fonctionnent pour produire, (que ce soit par la collecte ou de la production, je ne suis pas certain), des courants électriques quand disposée sensiblement du Nord et du Sud, mais quand il est disposé sensiblement Est et l'Ouest, aucun de ces courants sont produits.  Je trouve aussi que la question de l'élévation est loin d'être indispensable, mais il est vrai que des résultats plus efficaces sont obtenus en plaçant les zincs et des aimants sur des supports élevés.  Je trouve en outre à partir d'essais, qu'il est possible d'obtenir des courants à partir de l'appareil avec les zincs et les aimants disposés dans un bâtiment fermé ou non, bien que des résultats plus efficaces sont obtenues par les avoir placés dans la bonne position.

 

Alors que dans les Figs. 1, 2 et 3, j'ai montré les aimants et les plaques de zinc comme superposées, il sera évident, comme décrit en détail ci-dessous, que ces éléments peuvent être repositionnés dans des plans horizontaux, et sensiblement les mêmes résultats seront fixé.  En outre, les aimants 1 avec les zincs interposés 3, comme le montre les Figs. 1, 2 et 3 représentent simplement une unité qui peut être répétée horizontalement ou verticalement pour augmenter l'alimentation en courant, et lorsque l'appareil est répété les plaques de zinc sont disposés en alternance avec les aimants à travers toute la série, comme indiqué ci-dessous.

 

Un conducteur 6 est relié à multiple avec les conducteurs 2 et un conducteur 7 est relié avec le conducteur 4, le conducteur 6 s'étendant à l'une des bornes d'un redresseur dont j'ai indiqué par le numéro de référence générale 8, et le conducteur 7 s'étendant à l'autre la borne du redresseur.  Le redresseur comme on le voit dans le diagramme Fig.1 peut prendre n'importe laquelle de plusieurs modes de réalisation connus, du type de la vanne électrique et peut être constitué de quatre cellules asymétriques ou des lampes à vapeur de mercure Cooper-Hewitt connectées comme indiqué sur la Fig.1 pour permettre une communication du positif les impulsions à partir du conducteur à 6 seulement le conducteur de la ligne 9 et les impulsions négatives du conducteur 6 sur seulement pour le conducteur de la ligne 10 le courant de ce redresseur peuvent être délivrés à travers les conducteurs 9 et 10 de n'importe quelle source appropriée pour la consommation.

 

Bien que le dit redresseur 8 mai consister en un quelconque des types connus, comme décrit ci-dessus, il est de préférence constitué d'un redresseur spécialement construit qui a aussi la capacité de l'intensification du courant et comprend spécifiquement des éléments représentés en détail sur les Figs 4, 5, et 6, dans lequel j'ai décrit le câblage de détail du redresseur composé de quatre lorsque le redresseur et de renforcer les éléments en place de cellules asymétriques ou des soupapes à vapeur de mercure simples.  Comme chacune de ces structures est une réalisation exacte de toutes les autres, on ne peut le qualifier, et la description s'appliquera à tous.  L'élément de redressement de chaque construction constituée par un tube de mercure 11 qui est de préférence formé de verre ou autre matériau approprié, et comprend un cylindre ayant ses parties d'extrémité coniques et se terminant chacune par un bouchon ou bouchon 12 isolant au travers du bouchon supérieur 12 est prolongé l'électrode 13 qui s'étend jusque dans le tube et de préférence sur la moitié de sa longueur, jusqu'à un point situé à l'extrémité interne d'une contre-électrode 14 qui s'étend à partir de cette dernière électrode en bas à travers l'isolant 12 à l'extrémité inférieure du tube adjacent.  Le tube 11 est alimentée en mercure et est adapté pour fonctionner sur le principe de la lampe à vapeur de mercure, qui sert à corriger le contrôle de retour de courant par des impulsions d'un signe et permettant le passage des impulsions de l'autre. 

 

Pour éviter la nécessité de l'utilisation d'une entrée, comme cela est courant avec le type de vanne électrique de la lampe, l'alimentation de mercure dans le tube peut être suffisante pour entrer en contact avec l'extrémité inférieure de l'électrode 13, lorsque le courant n'est pas alimenté, de sorte que, dès que le courant passe d'une électrode à l'autre suffisamment pour volatiliser la partie du mercure à proximité immédiate de l'extrémité inférieure de l'électrode 13, la structure commence son fonctionnement en tant que redresseur.  Le tube 11 est entouré par un tube 15 qui est de préférence espacé du tube 11 suffisamment pour permettre la circulation de refroidissement atmosphérique ou autre pour passer le tube 11.  Dans certains cas, il peut être souhaitable de refroidir le tube 11 par un organe périphérique de liquide, comme mentionné ci-dessous.  Le tube 15 peut être un matériau isolant mais je trouver des résultats efficaces atteints par l'emploi d'un tube d'acier, et fixés aux extrémités de la du tube sont isolants disques 16, 16 formant une bobine sur laquelle sont enroulés des fils jumeaux de 6 'et 7', le fil 6' est relié à l'hélice intérieure de la bobine avec l'extrémité extérieure de l'électrode 14, la partie inférieure de ladite électrode étant prolongée d'un côté du tube 11 et passe à travers une gaine isolante 17 s'étendant à travers l'tube 15, et à son extrémité extérieure dans la fusion de l'extrémité adjacente du fil 6'.  Le fil 7' s'étend directement à partir de la partie extérieure de la bobine à travers les plusieurs hélices jusqu'à un point adjacent à la jonction de l'électrode 14 avec le fil 6' et de là continue parallèle au fil tout au long de la bobine, le fil 6' se terminant par un la borne 18 et le fil 7" se terminant par une borne 19.

 

Pour des raisons de commodité de description et de traçage des circuits, chacun des appareils décrits ci-dessus et ici seulement connu comme un amplificateur et un redresseur sera mentionné en tant que A, B, C et D, respectivement.  Conducteur 6 est formé avec des branches 20 et 21 et le conducteur 7 est formé avec des branches similaires 22 et 23.  Direction 20 de conducteur 6 connecte avec conducteur 7' amplificateur B et la branche 21 du conducteur 6 relie avec le conducteur 7' de intensificateur C, tandis que la branche 22 de l'amplificateur 7 du conducteur C, tandis que la branche 22 de conducteur 7 à conducteur relie 7' intensificateur D.  Un conducteur 27 est connecté à la borne 19 de l'amplificateur A et s'étend jusqu'à et est relié à la borne 18 de l'amplificateur C, et un conducteur 7 connecte avec conducteur 7' intensificateur D.  Un conducteur 27 est connecté à la borne 19 de l'amplificateur A, et s'étend jusqu'à et est relié à la borne 18 de l'amplificateur C, et un conducteur 28 est connecté à la borne 19 de l'amplificateur C et s'étend à partir de la borne 19 du multiplicateur B à la borne 18 de l'amplificateur a à l'électrode de 13 intensificateur B.  Chaque électrode 13 est supportée par un croisillon 13' reposant sur le disque supérieur 16 de l'amplificateur respectif.  Conducteurs 31 et 32 sont connectés aux bornes 18 de intensificateurs A et B et sont unis pour former le fil de ligne positif 9 qui coopère avec le fil négatif de la ligne 10 et s'étend à tout point de consommation appropriée.  Le fil de la ligne 10 est fourni avec des branches 35 et 36 s'étendant aux électrodes 13 de intensificateurs C et D pour compléter le côté négatif du circuit.

 

Ainsi on voit que les courants alternatifs produits dans les fils 6 et 7 seront rectifiées et livrés sous la forme d'un courant continu à travers les fils de la ligne 9 et 10, et je trouve par expérience que les fils 6 et 7 devraient être de fer , de préférence souple, et peut bien sûr être isolé, l'autre câblage n'est pas spécifié comme fer être en cuivre ou en un autre matériau approprié.

 

Dans l'exécution de l'opération comme indiqué, les circuits peuvent être attribués comme suit: Une impulsion positive à partir de zincs 3 est dirigé le long conducteur 7 à la branche 23 au conducteur 7' et l'enroulement de redresseur de intensificateur B à travers le redresseur de l'conducteur 6', à travers sa liquidation au contact 18, conducteur 32 et au fil de la ligne 9 la prochaine, ou négative, impulsion dirigée le long de conducteur 7 ne peut pas trouver son chemin le long de la branche 23 et le circuit juste au-dessus tracée, car il ne peut pas passer à travers le redresseur de intensificateur B mais l'impulsion négative passe le long de conducteur 22 au conducteur 7 de intensificateur A et sa liquidation au contact 19 et au conducteur 18 de communiquer 27 de intensificateur C, à l'enroulement du fil 6' de celui-ci à l'électrode 14 par l'intermédiaire du redresseur à l'électrode 13 du conducteur et du multiplicateur A, l'électrode 14 de celui-ci et le conducteur 6' de contact 18 et le fil 31 à la ligne de fil 9.

 

Évidemment, l'impulsion positive peut pas passer le long du fil 20 en raison de son approche inverse au redresseur de intensificateur B.  La prochaine impulsion ou impulsion négative délivrée au conducteur 6 ne peuvent pas transmettre conducteur 21 en raison de son lien avec électrode 13 du redresseur de intensificateur A , mais passe le long de la place conducteur 20 sur le fil 7' et sa partie formant enroulement d'amplificateur B de la butée 19 et le conducteur 29 et 18 pour communiquer avec l'enroulement de fil 6' intensificateur D à l'électrode 14 et par l'intermédiaire du redresseur à l'électrode 13 et le conducteur 35 à la ligne 10.  Ainsi, le fil courant est redressé et toutes les impulsions positives dirigées le long d'une ligne et les impulsions négatives se situent le long de l'autre s que la différence de potentiel entre les deux lignes sera maximale pour le courant alternatif de la donnée circuit.  Il est, bien sûr, évident qu'un moins grand nombre de multiplicateurs avec leurs éléments redresseurs d'accompagnement peut être utilisé avec un sacrifice des impulsions qui sont vérifiés dos d'un manque de capacité à transmettre les éléments redresseurs respectifs, et en fait, j'ai obtenu efficace les résultats par l'utilisation d'un seul amplificateur de brillance avec ses éléments redresseurs, comme indiqué ci-dessous.

 

Conducteurs de terre 37 et 38 sont reliées respectivement aux conducteurs 6 et 7 et sont fournis avec les parafoudres ordinaires 39 et 40 respectivement pour protéger le circuit contre haute tension charges statiques.

 

Les conducteurs 41 et 42 sont respectivement reliées avec les conducteurs 6 et 7 et chacune se connecte avec un coupe-circuit automatique 43 qui est mis à la terre comme à 4.  Chacune des découpes automatique est identique à l'autre et l'un des ceux-ci est représenté sur la détail sur la Fig.7 et comprend la résistance inductive 45 muni d'un poste de liaison isolé 46 avec lequel le conducteur respectif 6 ou 7 est relié, le montant de support également un ressort 48 qui maintient une armature 49 adjacente à la base de la résistance 45.  l'hélice de la résistance 45 est reliée de préférence par l'intermédiaire du ressort de la borne de raccordement à une extrémité et à l'autre extrémité est reliée à la terre sur la base de la résistance, le noyau étant mis à la terre par le conducteur de masse 44 qui s'étend de la plaque métallique 52 noyée dans humide carbone ou autre matériau inductif enterré dans la terre.  Chacun des conducteurs 41, 42 et 44 est de fer, et à cet égard, je souhaite bien entendu que là où je déclare la substance spécifique, je suis en mesure de vérifier l'exactitude de la déclaration des résultats des tests que j'ai faites, mais de Bien sûr, je tiens à inclure avec ces substances tous les équivalents, comme par exemple, où le fer est mentionné ses sous-produits, tels que l'acier, et ses équivalents tels que le nickel et autres substances magnétiques sont destinés à être compris.

 

L'appareil découpe le voir en détail sur la Fig.7 est utilisé en particulier pour l'assurance contre les courants de haute tension, il est évident à partir de la structure montre que lorsque les gains potentiels au-delà de la limite établie par la tension du ressort soutenir l'armature 40, l'armature sera déplacé vers une position de contact avec le noyau du dispositif de découpe et de ce fait fermer directement la connexion à la terre pour les fils de la ligne 41 avec le conducteur 44, ce qui élimine la résistance de l'enroulement 45 et en permettant au courant de haute tension devant être déchargée sur le sol. Immédiatement après cette décharge de l'enroulement 45 perdre son actuel permettra l'âme à se démagnétiser et libérer l'armature 49 de sorte que le raccordement à la terre est considérablement morcelée, ne laissant que la connexion via le 45 enroulement dont la résistance est suffisante pour assurer contre les pertes de basse tension courant.

 

Dans Fig.8 J'ai illustré un appareil qui, bien que apparemment primitive dans la construction et la disposition montre le premier mode de réalisation réussie que j'ai produit dans le cadre de la découverte de la présente invention, et on notera que les caractéristiques essentielles de l'invention sont présentés, il.  La structure représentée sur la figure se compose de fer à cheval aimants 54, 55, une face nord et l'autre du Sud, c'est-à chaque ouverture dans les directions respectives indiquées et les deux étant reliés par un fil de fer 55 qui est non isolé et enroulée autour de la respective les aimants de chaque partie d'extrémité du fil 55 étant prolongé par rapport aux aimants respectifs de et connecté, par exemple en étant soudée à une plaque de zinc 56, l'existence d'une plaque 56 de chaque aimant et chaque plaque étant disposée longitudinalement sensiblement parallèlement aux pattes de l'aimant et avec les faces de la plaque exposée vers les branches respectives de l'aimant, la plaque étant ainsi disposées longitudinalement vers le Nord et le Sud.  Un fil de fer 57 relie les plaques 56, les extrémités du fil étant de préférence reliés au voisinage des extrémités extérieures des plaques mais de l'expérience, je trouve que le fil peut être connecté à pratiquement n'importe quel point de la plaque.  Fils 58 et 59 sont respectivement reliées avec les fils 55 et 57 et fournissent un courant alternatif à une tension relativement faible, et de contrôler actuels tels les fils 58 et 59 peuvent être étendues à un redresseur ou redresseur et multiplicateur combinés, tel que discuté ci-dessus.

 

Les tests que j'ai trouvé de succès avec l'appareil vu dans la Fig.8 ont été réalisées par le premier emploi d'aimants en fer à cheval d'environ 4 pouces de longueur, la barre comprenant le fer à cheval étant d'environ un pouce carré, les zincs étant dimensionné proportionnellement et de ce appareil avec l'emploi d'un seul amplificateur et redresseur, comme ci-dessus indiqué, j'ai pu obtenir un débit constant de 8 volts.

 

Il devrait être évident que les aimants forment l'une des électrodes de ce dispositif peut être permanent ou électro-aimants peuvent être, ou une combinaison des deux.

 

Alors que les aimants mentionnés dans ce qui précède peuvent être formées d'une substance magnétique, je trouve que les meilleurs résultats obtenus par l'emploi de l'acier nickel chrome.

 

Alors que le bon fonctionnement des différents dispositifs que j'ai construits selon la présente invention n'ont pas permis à moi d'arriver définitivement et positivement à la conclusion fixe par rapport aux principes et théories de fonctionnement et la source à partir de laquelle le courant est fourni, je tiens à être compris que je me considère comme le premier inventeur du type général décrit ci-dessus, capable de produire de l'électricité dans le commerce réparable, raison pour laquelle mes revendications ci-après annexées contempler que je peux utiliser un large éventail d'équivalents à ce jour en ce qui concerne les détails de construction ont suggéré que, de préférence employé.

 

Le courant que je suis en mesure d'obtenir est dynamique dans le sens où elle n'est pas statique et sa production se fait sans action chimique ou mécanique deux incidents à la substance chimique réelle ou mouvement mécanique ou d'un incident à l'évolution des conditions caloriques ainsi que l'élimination de la nécessité pour l'utilisation d'une action chimique ou mécanique doit être considérée comme comprenant l'élimination de la nécessité de l'utilisation de la chaleur ou des degrés différents de ceux-ci.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

PAULO ET ALEXANDRA CORREA :  SYSTÈMES DE CONVERSION D'ÉNERGIE

 

Demande de brevet US 2006 / 0082,334     20 Avril 2006     Inventeurs: Paulo & Alexandra Correa

 

 

SYSTÈMES DE CONVERSION D'ÉNERGIE

 

 

Cette demande de brevet montre les détails de dispositifs qui peuvent produire de l'électricité ordinaire de Tesla ondes longitudinales.  Si ces affirmations sont exactes (et il ne semble pas y avoir la moindre raison de croire qu'ils ne sont pas), puis les implémentations de cette demande de brevet sont capables de produire de l'énergie électrique libre et l'importance de cette information est énorme.

 

RÉSUMÉ

La présente invention concerne un appareil pour la conversion de l'énergie libre de masse en énergie électrique ou cinétique, qui utilise dans sa forme préférée, un émetteur et un récepteur comportant deux bobines de Tesla, les extrémités distales dont les enroulements secondaires sont co-résonnant et connectée à plaques d'une chambre, de préférence sous vide ou remplie avec de l'eau, de telle sorte que l'énergie rayonnée par l'émetteur peut être capté par le récepteur, le récepteur de préférence comprenant en outre un réacteur à plasma pulsé entraîné par la bobine réceptrice et un moteur à décalage de phase entraînée par le réacteur.  De préférence, le réacteur fonctionne en mode pulsé anormal de décharge de gaz, et le moteur est un moteur de traction par inertie humide.  L'invention s'étend également à un appareil dans lequel un réacteur à plasma conduit autrement fonctionnant en mode pulsé anormal de décharge dans un gaz à son tour utilisée pour entraîner un moteur de traction par inertie humide.

 

DESCRIPTION

Il s'agit d'une continuation de la demande de brevet. N ° 09/907 823, déposée le 19 juillet 2001.

 

DOMAINE DE L'INVENTION

Cette invention concerne des systèmes pour la conversion d'énergie, notamment sous la forme de ce que nous appellerons par commodité vagues Tesla (voir ci-dessous), à l'énergie électrique conventionnelle.

 

CONTEXTE DE L'INVENTION

Convertisseurs d'énergie qui sont alimentés par l'énergie locale ou l'environnement sont généralement expliquées en prenant le recours à la notion qu'ils se convertissent point zéro rayonnement électromagnétique (ZPE) en énergie électrique. Les théories de ZPE ont acquis une vie propre, comme T. Kuhn a fait remarquer (dans sa " Théorie du corps noir et le Quantum "), après la sortie de la deuxième théorie de Planck, en particulier du terme 0,5 hu dans la nouvelle formule de l'oscillateur énergie.  En 1913, Einstein et Stern ont suggéré que les fréquences dynamiques en contribuant à la chaleur spécifique se divisent en deux catégories - ceux qui sont indépendants de la température et de ceux qui ne sont pas (par exemple, l'énergie de rotation), qui les conduit à conclure que l'énergie du point zéro de l'ordre de 0,5 hu était la plus probable.  Dans la deuxième partie de leur article, cependant, ils ont fourni une dérivation de la loi de Planck sans recours à la discontinuité, en supposant que la valeur de la ZPE était tout simplement ha.  Il est à noter que Einstein avait déjà en 1905 (" Erzeugung und Verwandlung des Lichtes betreffenden heuristichen Gesichtspunkt ", Ann. D. Phys, 17, 132) encadré le problème de la discontinuité, même si ce n'est que de manière heuristique, comme l'une des limites de placer sur le énergie infinie de l'état de vide soulevée par la loi de dispersion de Rayleigh-Jeans. Selon Einstein, la loi de Rayleigh-Jeans entraînerait une impossibilité, l'existence d'une énergie infinie dans le champ de rayonnement, et c'est précisément incompatible avec la découverte de Planck - qui a suggéré à la place, que les hautes fréquences de l'entropie de vagues a été remplacé par le entropie de particules.  Einstein, par conséquent, ne pouvait espérer une validation stochastique des équations de Maxwell à hautes fréquences " en supposant que les valeurs de temps à la moyenne des rendements de la théorie électromagnétique correctes des quantités sur le terrain ", et a continué à affirmer que la vibration énergétique des résonateurs à haute fréquence est exclusivement discontinus (multiples entiers de hu).

 

Depuis lors, les théories de ZPE sont allés sur une voie indépendante de la deuxième théorie de Planck.  La racine plus récente des théories de la ZPE modernes découle des travaux de H. Casimir qui, en 1948, apparemment montré l'existence d'une force agissant entre deux plaques parallèles non chargées.  Fondamentalement, l'effet Casimir est fondée sur l'existence d'un champ d'arrière-plan de l'énergie imprégnant la même " vide ", qui exerce une pression de radiation, et de manière homogène dans toutes les directions dans l'espace, sur chaque corps baigné dedans.  Compte tenu de deux corps ou des particules à proximité, ils protègent les uns des autres à partir de ce spectre de référence de rayonnement le long de l'axe (par exemple la distance la plus courte) de leur couplage, de telle sorte que la pression de radiation sur les surfaces en regard des deux objets soit inférieure à la pression de radiation vécue par toutes les autres surfaces et en provenance de toutes les autres directions de l'espace.  Dans ces conditions, les deux objets sont effectivement repoussés l'un vers l'autre comme par une force d'attraction.  Comme la distance séparant les deux objets diminue, la force augmente les poussant ensemble jusqu'à ce qu'ils s'effondrent l'une sur l'autre.  En ce sens, l'effet Casimir serait l'analogie macroscopique des forces de van der Waals microscopiques d'attraction responsables de ces interactions dipôle-dipôle que la liaison hydrogène.  Cependant, il convient de noter que la force de van der Waals est dite tendance à établir son rayon normale, ou la distance optimale entre dipôles, en tant que la distance à laquelle la plus grande force d'attraction s'exerce, au-delà de laquelle les forces de van der Waals de nucléaire et répulsion électronique dépasser la force d'attraction.

 

Par la suite, un autre physicien hollandais, M. Sparnaay, a démontré que la force de Casimir ne se pose pas de rayonnement thermique et, en 1958, a continué à attribuer cette force à l'écart de la pression de radiation entre le rayonnement ZPE de l'état de vide entourant les plaques et le rayonnement présent dans l'espace entre les ZPE.  La proposition de Sparnaay qui est un classique, non-quantique, isotrope et omniprésent électromagnétique énergie de point zéro existe dans le vide, et même à une température de zéro absolu.  On suppose en outre que le rayonnement depuis ZPE est invariante par rapport aux transformations de Lorentz, il obéit à la règle selon laquelle l'intensité de la radiation est proportionnelle au cube de la fréquence, ce qui entraîne une densité d'énergie infinie pour son spectre de rayonnement.

 

Ce qui semblait être la vertu de cette théorie reformulée était l'idée que le vide n'est plus pensé comme un espace pur vide d'énergie, mais plutôt comme un espace exposé à fluctuation constante " domaines de l'énergie électromagnétique ".

 

Puthoff a utilisé l'isomorphisme entre van der Waals et les forces de Casimir à mettre en avant le point zéro (ZP) Théorie de l'énergie de la gravité, en fonction de l'interprétation que le spectre électromagnétique de domaine ZP virtuel prédit par l'électrodynamique quantique (QED) est fonctionnellement équivalent à un état à vide réelle définie comme un fond de rayonnement électromagnétique classique ou maxwellienne de phases aléatoires, et peut donc être traitée par l'électrodynamique stochastique (SED).  Alors que dans QED, les quanta sont pris comme des entités virtuelles et l'énergie infinie du vide n'a pas de réalité physique, pour SED, les résultats du spectre de ZPE de la distorsion d'un véritable champ physique et ne nécessite pas la création de particules.  Gravity alors, peut être considéré que comme la manifestation macroscopique de la force de Casimir.

 

Nous ne contestons pas le fait que, même dans la matière absent de l'espace, il est l'énergie présente rayonnante qui n'est pas de nature thermique.  Mais nous prétendons que cette énergie n'est pas électromagnétique, ni son spectre-énergie infinie.  Qu'il en est ainsi, ne provient pas seulement de notre avis qu'il est grand temps que l'hypothèse heuristique d'Einstein doit être pris comme littéralement fait - au double sens que toute l'énergie électromagnétique est l'énergie des photons et tous les photons sont des productions locales, mais surtout de la fait que il est évident, d'après les expériences de Wang et ses collègues (Wang, Li, Kuzmich, A & Dogariu, A. " propagation de la lumière supraluminique assisté Gain ", Nature 406; # 6793; 277), que le stimulus de photons peut propagent à des vitesses et des mensonges supraluminal donc bien en dehors de tout champ d'application de la théorie électromagnétique, être l'approche classique de cette Maxwell pris par les théories de ZPE, ou la phénoménologie relativiste d'Einstein de la théorie de Maxwell.  Le fait est que, si le stimulus lumineux peut se propager à des vitesses supérieures à celles de la lumière, alors ce n'est pas la lumière se propage à tous, et donc pas d'énergie électromagnétique configuré.  La lumière est uniquement une production locale de photons en réponse à la propagation d'une impulsion qui lui-même n'est pas électromagnétique.

 

Il est essentiel de comprendre que l'implication de ce que - en dehors du local rayonnement électromagnétique et de rayonnement thermique associé aux mouvements des molécules (énergie thermo-mécanique), il ya au moins une autre forme de rayonnement de l'énergie qui est présent partout, même dans la matière absent de l'espace.  Sans aucun doute, c'est que l'énergie qui empêche toute atteinte du zéro absolu, pour une éventuelle outpumping locale de chaleur s'accompagne d'une conversion locale immédiate de partie de cette énergie en un rayonnement thermique minimum requis par les collecteurs de l'espace et le temps.  Sans doute aussi, ce rayonnement est omniprésent et non soumis à des transformations relativistes (c'est à dire qu'il est invariant de Lorentz).  Ce qu'il n'est pas, est un rayonnement électromagnétique constitué de phases randomistic des ondes transversales.

 

Pour bien comprendre cela, il faut résumer les différences des théories de l'ZPE existants - et toutes ces différences descendre sur le fait que cette énergie, qui n'est ni électromagnétique ni thermique en soi, (et n'est certainement pas simplement thermo-mécanique), a néanmoins caractéristiques identifiables fois répartis entre les sous-types ou variantes et aussi commun à tous.

 

Pour l'essentiel, le sous-type ou variante consiste d'abord libre d'ondes longitudinales de masse qui se déploient à l'énergie électrique. Ils pourraient bien être appelées ondes Tesla, puisque les transformateurs Tesla type Vous pouvez montrer expérimentalement à émettre de l'énergie électrique sans masse, sous la forme d'ondes magnétiques et électriques longitudinales ayant des propriétés non réductibles à l'énergie du photon, ni aux " ondes électromagnétiques ", et ayant une vitesse de déplacement qui peut être beaucoup plus grande que la limite c pour toutes les interactions électromagnétiques strictement.

 

On peut bien désigner le sous-type deuxième par la désignation du rayonnement thermique sans masse, car elle contribue à des changements de température - et, comme manifestement indiquée par l'impossibilité de parvenir à un zéro absolu de température, cette contribution se produit indépendamment de la présence de question, ou masse-énergie, dans l'espace.  En d'autres termes, la totalité du rayonnement thermique peut être réduit à une vibration, de rotation et de translation (mouvement de dérive) de molécules, c'est-à énergie thermomécanique, parce que les propriétés de pression et de volume qui déterminent la température et affectent question, semblent en effet dans une large mesure à être indépendant de la matière, ce qui est lui-même responsable pour les changements de phase observées catastrophiques et inattendus de la matière et a exigé à ce jour l'explication insuffisante offert semi-empirique par Van der Waals vigueur Loi.

 

Enfin, le sous-type tiers peut être désigné latente rayonnement d'énergie sans masse - car il déploie ni responsable, ni des effets thermiques ou baroscopic, et pourtant, il est responsable de la " vraie chaleur latente " ou pour le " énergie potentielle intrinsèque " d'un molécule. Il est également responsable du phénomène de Kineto régénérative lequel un électroscope effectue un travail de charge induite par la variable contre le champ gravitationnel local.

 

La caractéristique commune de ces trois sous-types de rayonnements d'énergie sans masse, c'est qu'ils partagent la même structure fine non-classique, écrite comme suit pour toute unité d'énergie, où c est une vitesse de fonction d'onde de lumière, et la longueur d'onde λ et la fonction d'onde W sont reliés entre eux en fonction de la qualité physique du champ d'énergie à l'étude : E = λcW.   Dans le cas d'un rayonnement électrique longitudinal, cela prend la forme directement quantifiables :

 

Où :

Wv est la fonction d'onde de tension équivalente correspondant à V,

Pe constitue la quantité de mouvement correspondant à la classique q ou e,

h est la constante de Planck,

 est la constante Duane-Hunt exprimée en longueur d'onde,

 est une constante de longueur d'onde; et le signe

 signifie l'égalité parfaite entre une expression dans les dimensions classiques de la longueur, la masse et le temps, et une expression de longueur et de temps dimensions seulement.

 

Dans le cas du rayonnement thermique sans masse (contribuant aux changements de température), la transformation obéit à la règle de Boltzmann (k est maintenant la température Kelvin-échelle constante et T est de Boltzmann).

 

La bobine de Tesla est un générateur d'un flux d'énergie électrique sans masse qui la transmet à la fois par conduction à travers l'atmosphère et par conduction à travers le sol.  Tesla a pensé qu'il a fait exactement cela, mais il a depuis été considéré à la place (en raison de Maxwell, Hertz et Marconi) comme un émetteur d'énergie électromagnétique. L'émetteur fonctionne par une consommation de masse lié à la puissance électrique dans le primaire, et par induction génère dans les deux secondaires flux électriques couplés, une masse liée au conducteur de bobine et l'autre dans le corps de l'électro-aimant sans masse.  Tesla et démontre également proposé un récepteur pour le flux de l'énergie libre de masse sous la forme d'une seconde bobine de Tesla résonance avec la première. La bobine de réception doit être identique et accordé sur la bobine émettrice; la capacité de la plaque de l'antenne doit correspondre à celle de la plaque d'émetteur; deux bobines émettrice et réceptrice doivent être mis à la terre; et l'entrée et la sortie de la bobine de réception doivent être unipolaire, comme si la bobine était branchée en série.

 

Les générateurs d'énergie sans masse qui nous préoccupent, fournissent des impulsions de courant associés à une onde amortie (DW) oscillation de fréquence beaucoup plus élevée que la fréquence de répétition des impulsions.  Un problème particulier dans la récupération du contenu de ces impulsions d'énergie sans masse est fournie par les oscillations d'ondes mouillées.  Bien que dans notre brevet US. N ° 5416391, nous décrivons les dispositions comportant des moteurs de la phase cassés pour récupérer cette énergie, leur efficacité est beaucoup moins que ce qui devrait être théoriquement réalisable.  D'autres travailleurs tels que Tesla et Reich, ont rencontré le même problème à un degré encore plus grand.

 

Dans dix-neuvième terminologie du génie de moteur siècle, dynamos capables de produire un courant continu par induction homopolaire continu étaient connus comme générateurs " unipolaire ".  Le terme " d'induction unipolaire " semble avoir son origine avec W. Weber, pour désigner les machines homopolaires où le conducteur se déplace en continu pour couper les lignes de champ magnétique d'une sorte de pôle magnétique uniquement, et nécessitent donc des contacts glissants pour recueillir le courant généré.  Dispositif de rotation de disque de cuivre de Faraday était, dans ce sens, un générateur homopolaire quand le disque a été entraîné à la main, ou un moteur lorsque le courant homopolaire est fourni à lui.  Lorsque le conducteur coupe tournant continuellement le champ magnétique de pôles magnétiques alternativement opposés, le fonctionnement d'une machine, si un générateur ou un moteur, est dit être " hétéropolaire ".  Machines unipolaires a continué à avoir une vie propre dans la forme de la basse tension et générateurs de courant continu à courant élevé - de Faraday, par Plucker, Varley, Siemens, Ferrari, Hummel, à Lord Kelvin, Pancinoti, Tesla et autres - presque exclusivement dans la forme de dynamos de disques, mais certains ayant des rotors de la plaie.

 

Dans l'alternateur Mordey, et en ce que l'on appelle les " alternateurs inducteurs ", cependant, les générateurs homopolaires ont été utilisées pour obtenir des courants alternatifs, à l'aide de rotors enroulés dans les deux sens à travers le champ.  L'utilisation de matériaux lisses, les rotors dénouées dans les moteurs à induction à courant alternatif (par opposition aux moteurs à courant alternatif, tels que des moteurs d'hystérésis) était un développement ultérieur de dynamos homopolaires.  En 1888, Tesla et Ferrari parmi d'autres encore, avait produit indépendamment des champs magnétiques rotatifs dans un moteur, en utilisant deux courants alternatifs distincts avec la même fréquence mais une phase différente. Monophasés moteurs à courant alternatif ont été développés ultérieurement, et des moteurs à phase ont été développés dernier.  Ferrari (Ferrari, G (1888) " Rotazioni elettrodynamiche ", Turin Acad, Mars question).  A proposé la théorie élémentaire du moteur 2-temps, où le courant induit dans le rotor est proportionnel au glissement (la différence entre-angulaire la vitesse du champ magnétique et celle du cylindre tournant), et la puissance du moteur est proportionnelle à la fois le glissement et la vitesse du rotor.

 

Si un rotor de fer est placé dans le champ magnétique tournant du stator 2 phases, il sera mis en rotation, mais pas de façon synchrone, étant donné qu'il est toujours attirés par les pôles magnétiques se déplacent avec un décalage.  Mais si un rotor en aluminium ou en cuivre est utilisé à la place, il se "traînée" autour de la zone de rotation du stator en raison de courants de Foucault induits dans elle.  Si le rotor en aluminium ou en cuivre sont en rotation en synchronisme avec le champ magnétique du stator, il n'y aurait pas de courants de Foucault induits et donc aucune action motrice résulterait.  L'action du moteur dépend, dans cet exemple, à la présence de glissement asynchrone, puisque la fonction de ce dernier est de maintenir l'induction de ces courants dans le rotor qui sont responsables de l'action motrice du rotor entraîné.  C'est alors l'origine du terme " moteurs de traînée CA ". Une fois que le rotor de traînée évolué à partir d'un cylindre à une coupelle creuse, ils ont gagné le surnom de " moteurs de glisser-tasse ".  Plus tard, déjà au 20ème siècle, les tasses ont été installés sur un élément de stator central, et le manchon rotor servomoteur 2 phases est né.

 

Tesla savait que des courants de choc ainsi que CW (onde constante) des courants sinusoïdaux peuvent être utilisés pour piloter des moteurs à courant alternatif.  En ce qui concerne son invention d'un moteur à hystérésis (qu'il a appelé un " moteur de décalage magnétique "), il a déclaré: (Martin, TC (1894 " pulsatoire ainsi que d'un courant alternatif peut être utilisé pour piloter ces moteurs......" ).  " Les inventions, les recherches et les écrits de Nikola Tesla ", chapitre XII, p. 68).  Dans sa recherche d'une utilisation efficace de la haute fréquence DW (onde humide) des courants de choc de ses bobines d'induction, Tesla a commencé en utilisant un moteur disque à induction CA comme illustré sur la figure 17 de son célèbre 1892 adresse (Tesla, N (1892) "des expériences avec des courants alternatifs à fort potentiel et à haute fréquence ", dans " Nikola Tesla Lectures ", 1956, Belgrade, pp. 70-71 L).  Cela est composée de cuivre ou d'un disque en aluminium monté à la verticale le long de l'axe longitudinal d'un noyau de fer sur lequel est enroulé un bobinage d'un moteur unique qui a été série connecté à une borne distale d'une bobine d'induction, à une extrémité, et à une grande métal suspendu et isolé plaque à l'autre.  Ce qui est nouveau à ce sujet était la mise en œuvre d'un disque induction lecteur de moteur à courant alternatif, où le courant d'excitation rendu directement à travers l'enroulement avec une simple connexion unipolaire à la bobine secondaire (sous certaines conditions, même la connexion en série de la plaque peut être retirée, ou remplacée par une connexion directe avec le corps de l'expérimentateur) : " ce que je veux vous montrer, c'est que ce moteur tourne avec une seule connexion entre elle et le générateur " (Tesla, N. (1892), op cit, L.. 70, l'accent mis par Tesla).  En effet, il venait de faire une découverte cruciale que, contrairement au cas de charge de masse lié où le flux de courant nécessite dépolarisation d'une tension bipolaire, la charge sans masse s'engage flux de courant unipolarly comme une simple question de synchronisation de phase correcte:

 

 

Tesla pensait que son moteur était particulièrement adéquat pour répondre aux enroulements qui avaient " haute auto-induction ", comme une seule bobine enroulée sur un noyau de fer.  La base de cette auto-induction est la réaction magnétique d'un circuit ou d'un élément d'un circuit - un inducteur - par laquelle il étouffe, faible ou atténue l'amplitude des ondes électriques et retarde leur phase.

 

Pour le moteur pour répondre à des fréquences encore plus élevées, il fallait au vent sur le moteur enroulement primaire, un chevauchement partiel secondaire, fermé par un condensateur, car " il n'est pas du tout facile à obtenir rotation avec des fréquences excessives, comme les coupes secondaires hors presque complètement les lignes de la primaire " (Idem, l-71.).

 

Tesla a déclaré que " une caractéristique supplémentaire de l'intérêt sur ce moteur " était que l'on pouvait fonctionner avec une seule connexion à la terre, même si en fait l'une des extrémités de la bobine primaire du moteur devait rester connecté à la grande plaque de métal, suspendu, disposé de manière à recevoir ou être baigné par " un champ électrostatique alternatif ", tandis que l'autre extrémité a été prise à la masse.  Ainsi Tesla a une bobine d'induction ordinaire qui a transmis ce " alternant champ électrostatique ", une antenne non accordée Tesla réception de ce " champ ", et un circuit de récepteur comprenant le noyau de fer primaire du moteur de la plaie, un étroitement couplé, secondaire capacitive fermée, et le couplée non ferromagnétique du disque rotor.  Par la suite, dans son système de transmission de puissance, il serait remplacer cet émetteur avec une bobine de Tesla, et placer une bobine de réception identique à l'extrémité de réception, pour accorder les deux systèmes et les mettre en résonance.  Mais son moteur est resté sous-développé, et tout comme le système récepteur entier.

 

Tesla est retourné à ce sujet un an plus tard, en disant " dans une autre occasion, j'ai décrit une forme simple de moteur comprenant une seule bobine d'excitation, un noyau de fer et le disque " (Tesla, N (1893) " Sur la lumière et d'autres phénomènes à haute fréquence ", dans" Nikola Tesla Lectures ", 1956, Belgrade, pp. L-130 et L-131 par rapport à la figure 16-II).  Il décrit comment il a développé une variété de façons d'utiliser ces moteurs à courant alternatif unipolarly d'un transformateur d'induction, et ainsi que d'autres arrangements pour " l'exploitation d'une certaine catégorie de moteurs alternatifs fondés sur l'action des courants de la phase différente ".  Ici, la connexion du transformateur à induction est modifié de telle sorte que le primaire de moteur est entraîné à partir de la grosse secondaire d'un transformateur, dont le primaire fine est couplé, à une extrémité, directement et avec un seul fil de la Tesla secondaire, et à l'autre laissé non raccordé.  A cette occasion, Tesla mentionne qu'un tel moteur a été appelé un " moteur de décalage magnétique ", mais que cette expression (qui, incidemment, il s'était appliqué à sa propre invention des moteurs d'hystérésis magnétiques) est contestée par " ceux qui attribuent la rotation du disque à courants de Foucault lorsque le noyau est finalement divisé " (Tesla, N (1893), op. cit., p. l-130).

 

Dans aucun des autres solutions de moteurs, deux phases ou à phase auxiliaire, afin qu'il indique que des raccords unipolaires au secondaire d'une bobine d'induction, le moteur ne rotor disque non ferromagnétique à nouveau la figure.  Mais il y revient une page plus tard, et indirectement si, en abordant d'abord les inconvénients de rotors ferromagnétiques : " Très hautes fréquences ne sont évidemment pas possible avec des moteurs en raison de la nécessité d'employer des noyaux de fer, mais on peut utiliser des décharges brusques d'. basse fréquence et ainsi obtenir certains avantages de haute fréquence des courants-sans rendre le noyau de fer tout à fait incapable de suivre les changements et sans que cela entraîne une très grande dépense d'énergie dans le noyau.  Je l'ai trouvé tout à fait possible d'exploiter, avec une telle basse fréquence décharges disruptives de condenseurs, les moteurs à courant alternatif  ".

 

En d'autres termes - alors que ses expériences avec onde constante (CW) des courants alternatifs, et ainsi à haute tension imbibé ondes (DW) impulsions de bobines d'induction, a indiqué l'existence d'une limite de fréquence supérieure à coeur les performances du moteur de fer, une force employer à la place de haute intensité, les impulsions DW - des fréquences DW élevés mais de faibles taux d'impulsion - pour déplacer ces moteurs de manière très efficace.  Puis il ajoute: " Une certaine classe de [CA] moteurs qui j'avançais il ya quelques années, qui contiennent des circuits fermés secondaires, tourne assez vigoureusement lorsque les rejets sont dirigés à travers les bobines d'excitation.  Une raison pour laquelle un tel moteur fonctionne si bien avec ces rejets est que la différence de phase entre les courants primaire et secondaire est de 90 degrés, ce qui n'est généralement pas le cas avec harmoniquement montant et descendant des courants de basse fréquence. c'est peut-être pas sans intérêt de montrer une expérience avec un simple moteur de cette genre, dans la mesure où il est communément pensé que décharges disruptives ne sont pas adaptés à ces fins ".

 

Ce qu'il propose prochain, constitue la base de modernes CA mètres électriques résidentiels et industriels, le moteur de disque de cuivre CA dont le rotor tourne à la fenêtre de ces mètres, propulsé en avant par la fréquence d'alimentation.  Mais au lieu d'employer une telle entrée Wave Constant, Tesla utilise les décharges disruptives de condensateurs, d'exploitation incipiently comme redresseurs de courant.  Avec des conditions appropriées, par exemple tension correcte du générateur, le courant adéquat de la capacité, la capacité optimale pour la cadence de tir, et à l'écoute éclateur, pour n'en citer que quelques-uns, Tesla a constaté que le rotor de disque non-ferromagnétique tourné mais avec un effort considérable.  Mais cela peu comparé aux résultats obtenus avec un CW-alternateur à haute fréquence, ce qui pourrait entraîner le disque " avec un effort beaucoup plus faible ".  En résumé, Tesla est allé aussi loin que le premier à concevoir un moteur entraîné par les vagues de Tesla, qui employait un rotor non ferromagnétique, et dont l'agencement englobé les deux circuits d'émission et de réception.  A cet effet, il utilise un procédé à phase unique, dans lequel le signal est appliqué à l'enroulement unipolarly, placé en série avec un condensateur à plaques.

 

Tesla a également proposé par la suite entraîner un moteur de disque semblable à une phase non ferromagnétique à partir de décharges capacitives bipolaires à travers un éclateur atmosphérique maintenant mis en parallèle avec le moteur principal d'enroulement, et de nouveau la simulation une fraction de la phase par un étroitement enroulé secondaire qui était fermé par une capacité.

 

Comme le reconnaît Tesla, les résultats de toutes les solutions de moteurs à courant alternatif ses courants de Foucault étaient maigres et limitée par les problèmes actuels et de fréquence.  De même, les arrangements à deux phases proposées par Reich pour son OU moteur, impliquant une superposition des ondes imbibé d'une première phase sur une deuxième phase onde continue fixe, nécessitent une source d'alimentation externe et un circuit amplificateur d'impulsions, et n'ont pas réussi à répondre Reich propres exigences.

 

Nous avons déjà proposé l'utilisation de moteurs à cage d'écureuil avec séparation capacitive de la phase de convertir la sortie amortie vague de générateurs d'impulsions plasma, mais une fois une cage d'écureuil est introduit, l'effet modérateur que la cage de cuivre non ferromagnétique exerce en étant traîné par le renouvelable champ de stator, est contrecarrée par le cylindre de fer ferromagnétique feuilleté, dans lequel la cage de cuivre est incorporé, en travaillant à diminuer le glissement et amener le rotor à proximité de synchronisme.  C'est, selon toute vraisemblance, ce qui limite écureuil moteurs de Cage qui ont répondu à la composante continue de l'impulsion amortie Vague, et donc se limiter à répondre aux flux de charges de masse lié. Historiquement, comme nous allons le voir, l'avantage évident des servomoteurs à cage d'écureuil réside dans le fait que, en particulier pour les applications à 2 phases, ils étaient beaucoup plus efficace à effectuer un travail sans dégagement de chaleur.  En effet, si les courants de Foucault dans le rotor non ferromagnétique sont autorisés à circuler sous une forme non ordonnée, le matériau du rotor et du stator se réchauffer rapidement et consomment beaucoup de puissance par le fait que le chauffage.  Ceci est en fait considérée comme une faiblesse de ca non ferromagnétique-rotor des moteurs à induction.

 

 

RESUME DE L'INVENTION

La présente invention concerne la conversion en énergie électrique conventionnelle des variantes de rayonnement d'énergie sans masse considéré ci-dessus, appelé par commodité ondes Tesla, rayonnement thermique sans masse et rayonnement libre de masse latente.  La première variante de ce rayonnement a été reconnu, généré et au moins partiellement divulgué par Tesla il ya environ cent ans, bien que son travail a été largement interprété et aussi confondu avec son travail sur la transmission de la radio ou des ondes électromagnétiques.  La bobine de Tesla est un générateur pratique d'un tel rayonnement, et est utilisé tel quel dans la plupart des modes de réalisation de la présente invention décrits ci-dessous, mais il doit être bien entendu que la présente invention dans son sens le plus large n'est pas limitée à l'utilisation d'une telle bobine en tant que source de rayonnement une connexion en série et d'une source naturelle ou artificielle peut être utilisée.  Par exemple, le soleil est une source naturelle d'un tel rayonnement, bien que l'interaction avec l'atmosphère signifie qu'il n'est pas disponible en grande partie à la surface de la terre, ce qui limite les applications à des endroits en dehors de l'atmosphère de la terre.

 

Selon l'invention, un dispositif pour la conversion du rayonnement sans masse en énergie électrique ou mécanique comprend un émetteur de rayonnement électrique sans masse ayant une composante de l'onde amortie, un récepteur d'un tel rayonnement accordé à la résonance avec la fréquence de l'onde amortie de l'émetteur, un circuit de sortie co-résonant couplé à et extraire de l'énergie électrique ou cinétique à partir du récepteur, et au moins une structure définissant une cavité de transmission entre l'émetteur et le récepteur, un redresseur pleine onde dans le circuit de sortie co-résonance, et un dispositif de décharge de plasma pulsé oscillant incorporé dans le circuit de sortie co-résonance. Le circuit de sortie comprend de préférence un redresseur pleine onde présentant une capacité pour le récepteur, ou un moteur électrique, de préférence un moteur à phase auxiliaire, présentant inductance au récepteur. L'émetteur et le récepteur comprennent chacun de préférence une bobine de Tesla et / ou d'un dispositif pulsé autogène de décharge luminescente anormale.  La cavité de transmission est de préférence au moins partiellement sous vide, et comprend des plaques espacées reliées respectivement à la plus éloignée des pôles des secondaires des bobines de Tesla incorporés dans l'émetteur et le récepteur, respectivement, les plaques étant parallèles ou concentriques.  La structure définissant la cavité peut être immergé dans de l'eau contenant des ions. Le moteur à phase auxiliaire est de préférence un moteur de glisser CA inertie humidifié.

 

L'invention et les expériences démontrant sa base, sont décrits plus en détail ci-dessous en référence aux dessins annexés.

 

 

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

La Fig.1 est une vue schématique d'une bobine de Tesla connecté à un redresseur double alternance pour former un dispositif de conversion d'énergie :

 

 

Fig.2 est une vue schématique d'une bobine de Tesla reliée à un électromètre de la feuille d'or :

 

 

 

 

Fig.3 à Fig.6 montre configurations alternatives électromètre :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fig.7 à Fig.11 montrent des modifications du circuit de Fig.1 :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fig.12 montre un appareil pour l'étude des aspects des résultats expérimentaux obtenus avec les dispositifs qui précèdent ;

 

 

Fig.13 est un graphique illustrant les résultats obtenus à partir de l'appareil de Fig.12 :

 

 

 

 

 

 

 

Fig.14 à Fig.17 montrer des schémas de réalisation de dispositifs de conversion d'énergie :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fig.18 est une vue en coupe schématique d'un moteur traînée de tasse inertie humide :

 

 

 

 

Fig.19 est un diagramme schématique d'un autre mode de réalisation d'un dispositif de conversion d'énergie comportant un tel moteur :

 

 

 

DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES

Basé sur des observations de la perte de poids dans la matière métallique comme induite par l'exposition à haute fréquence des champs électriques alternatifs, nous avons développé une méthode expérimentale pour optimiser ce-perte de poids, et à partir de ce dispositif qui traite les forces provoquant la perte de poids comme des manifestations de l'énergie potentielle intrinsèque (ou véritable " chaleur latente ") des molécules de la matière, et le convertit à la fois " vraie chaleur latente " énergie présente dans le voisinage d'un récepteur, et la chaleur " sensible " induite dans ce récepteur, en énergie électrique qui peut être utilisé pour piloter un moteur, volant ou charger les batteries.

 

Il est communément admis que la sortie de la bobine de Tesla est un rayonnement électromagnétique ionisant. Nous avons démontré que ce n'est pas, c'est à dire qu'il n'est ni un rayonnement électromagnétique, ni ionisantes rayonnement électromagnétique.  La sortie d'un, séquentiellement plaie sans fer secondaire, constitué exclusivement de l'énergie électrique: au contact de la bobine, un courant alternatif de masse lié peut être extrait à la fréquence de résonance, tandis que dans un espace non-étincelles, sans masse CA-comme le rayonnement de la vague électrique ayant les caractéristiques des ondes longitudinales, peut être interceptée n'importe où dans l'espace adjacent.  En conséquence, la puissance de rayonnement à partir de ces bobines est différente d'un rayonnement électromagnétique.

 

La démonstration fondamentale que la sortie d'une bobine de Tesla ne consiste pas en un rayonnement ionisant, est qu'il n'accélère pas le taux de décharge spontanée de électroscopes, soit chargé positivement ou négativement.  En fait, dans sa périphérie immédiate, la bobine accélère seulement le taux de décharge spontanée de l'électroscope chargé négativement (c'est à dire le taux de fuite de charge), alors qu'il arrête la décharge de l'électroscope chargé positivement (c'est à dire le taux d'infiltration de charge tombe à zéro).  Mais ce double effet n'est pas dû à une émission d'ions positifs du secondaire, même si elle peut se charger positivement un électroscope déchargé portés à sa proximité.  Cet effet de charge est en fait un artefact, en ce que des métaux, mais pas les diélectriques sont prêts à perdre leur conduction et de valence extérieures de la bande des électrons lorsqu'elle est exposée à la radiation électrique sans masse de la bobine.

 

Ceci est simplement démontré par l'appareil de la Fig.1, dans laquelle la borne extérieure de l'enroulement secondaire 6 de la bobine de Tesla ayant un enroulement primaire 4 entraîné par un vibreur 2 est reliée à l'entrée d'un diviseur d'onde de tension pleine onde formé par les diodes 8 et 10 et les condensateurs-réservoirs 12 et 14 (les mêmes chiffres de référence sont utilisés pour des parties similaires dans les schémas suivants).  Si les redresseurs utilisés sont non-dopé, puis la bobine semble ne percevoir que le diviseur à la capacité positif de 10, mais si redresseurs dopées sont utilisées, la bobine sera observé pour charger les deux capacités aussi.  Considérant que ionise positifs peuvent facturer soit diviseurs dopés ou non dopée positivement, pas désioniser positif peut charger un diviseur dopé négativement, ce qui démontre clairement que la bobine de Tesla n'émet pas d'ions positifs.

 

La démonstration fondamentale que la sortie d'une bobine de Tesla n'est pas un rayonnement électromagnétique non ionisant de haute fréquence, par exemple un rayonnement optique, ou de fréquence plus basse, telles que photons thermique, est également très simple.  Placement d'une cellule photoélectrique large spectre sensible (capable de détecter un rayonnement aux limites de UV dans le vide), câblés de la manière de circuit fermé traditionnelle à partir d'une alimentation de la batterie, à une distance courte de susciter de la borne extérieure de la bobine va montrer dans le sombre que la lumière émise à partir de la bobine est négligeable.  Cela exclut un rayonnement optique à une fréquence élevée. La mise en évidence que la production de chaleur sensible à partir de la bobine de Tesla est également négligeable sera abordé ci-dessous.

 

Notre théorie a proposé l'existence de processus physiques par lequel le rayonnement électrique sans masse peut être convertie en rayonnement électromagnétique.  Un tel procédé est à l'oeuvre à chaque fois un rayonnement d'ondes électriques sans masse interagit avec des électrons, tels que ceux qui restent dans les bandes de valence des atomes.  Cette énergie électrique sans masse interagit avec des porteurs de charge, telles que des électrons, à leur conférer une énergie électrocinétique qui ils ont versé sous la forme de la lumière à chaque fois que l'énergie électrocinétique est dissociée de ces transporteurs (par exemple par des processus de décélération, collision ou de frottement).  Un tel procédé est à l'oeuvre dans une mesure négligeable dans la bobine elle-même et sa capacité de terminal habituel, d'où la faible lueur qui peut être vu à délivrer de celle-ci, mais il peut également être considérablement amplifié sous la forme d'une décharge par effet corona en connectant un grande surface de la plaque à la sortie du secondaire, comme Tesla fait lui-même dans ses propres expériences, et donc par l'augmentation de la capacité du système de bobines.

 

Or, ce qui est intéressant dans ce procédé est que, en l'absence de pratiquement toutes les pertes de puissance à la plaque, et si la plaque ainsi introduite est pliée au niveau des bords de sorte qu'il n'a pas d'arêtes pointues, ou si elle est sous la forme de un bol, ou de toute autre manière qui exclut toute étincelle sur les bords et spécialement les coins, et donc améliore la décharge couronne, tout électroscope, si chargé négativement ou positivement, maintenant rapprochée de la plaque affiche une tendance à arrêter son taux de décharge spontanée.  On pourrait dire que c'est tout simplement le résultat obtenu dans une cage de Faraday qui disperse la charge sur son côté extérieur et isole électriquement l'intérieur, et même si un électroscope est placé à l'intérieur d'une cage de Faraday aucune quantité de rayonnement Tesla à l'extérieur de la cage, enregistrez étincelles directe, affecte négativement le taux de l'électroscope fuite ou d'infiltration.  En fait, étant donné que l'effet d'une telle cage peut être démontré que celle de, par elle-même, ce qui induit un arrêt de la décharge, soit spontané électroscopique, cet effet reste simplement ou est amplifié lorsque la cage est baignée par rayonnement Tesla.  Cependant, une cage constitue un environnement isolé électriquement, tandis qu'une plaque avec ou sans bords incurvés ou pliés ne fonctionne pas.  En outre, le changement observé dans les propriétés de la radiation de sortie à partir d'une bobine de Tesla lorsque certaines des plaques ou des surfaces métalliques sont directement connectés à la borne externe du secondaire, a lieu alors que la capacité de la batterie est augmentée par la plaque connectée, et ainsi la plaque est un élément électriquement active du circuit - et, partant, à l'opposé d'un élément isolé électriquement.

 

Pendant longtemps, nous avons cru que les forces de réaction de cathode anormales observées dans les rejets autoelectronic (étincelles atmosphériques, PAGD autogène (à décharge luminescente anormale pulsé) et décharges d'arc sous vide) étions exclusif à un mécanisme d'émission autoelectronic invité par un potentiel continu entre les électrodes de décharge.  Des étincellesentraînée par potentiels CA pourrait soutenir les mêmes forces, mais leur annulation mutuelle au fil du temps ne serait pas déployer une force nette.  En ce sens, quand une grande feuille d'or reliée directement à la masse (via une conduite d'eau ou de tout autre type approprié) ou à une autre plaque de grande surface en suspension à une certaine hauteur au-dessus du sol, est verticalement placés à une distance de formation d'étincelles au-dessus de la surface de une autre plaque reliée au secondaire d'une bobine de Tesla, on ne s'attendrait pas l'étincelle CA pour soutenir une force nette sur l'écart entre la feuille d'or et la plaque.  En ce qui concerne les forces de réaction de la cathode, on pourrait s'attendre à leur annulation simplement provoqué par la haute fréquence de l'alternance de courant dans la bobine, à la fois la feuille et la plaque étant en alternance à la cathode ou l'anode d'émission de réception.  Cependant, ce n'est pas ce qui est observé - à la place, la feuille d'or 16 ascenseurs loin de la plaque 18 (Fig.2).  Si, au contraire, la feuille d'or en suspension est relié à la borne de bobine, et la plaque de fond est reliée à la masse de la même manière que celle décrite ci-dessus, on obtient aussi le même résultat.

 

Plus curieux encore est le fait que cette force de réaction anormale déployés par un courant alternatif de charges de masse lié à l'arc, reste présent lorsque l'étincelle est évitée et la place de l'effet corona est renforcée (en utilisant une grande plaque reliée au pôle externe du secondaire, et en utilisant une distance à laquelle étincelles cesse), comme si l'ascenseur était elle-même la propriété de la couronne à la base des chaînes d'allumage et non le bien lui-même du mécanisme d'émission autoelectronic.

 

En montant la feuille suspendu 16 (41 mg de martelé or pur 99,9996% de) directement à la fin d'une longue tige diélectrique 20 équilibrée au centre et placé sur un feu se sur une balance électronique 22, nous avons cherché à déterminer l'ascenseur observé de la feuille que le poids perdu.  De manière surprenante, et malgré le mouvement de levage la plus apparente de la feuille, le solde inscrit un gain de poids important, ce qui indique l'addition de 1 à 5 poids mg (avec la même 14W entrée à l'étage de vibreur), indépendamment du fait que la feuille est reliée à la borne de la bobine ou à la place de la prise de terre par l'intermédiaire d'une conduite d'eau.  Ceci nous a suggéré que, si la forme d'un courant continu ou d'un canal d'allumage CA, ou soit sous la forme d'une décharge par effet corona, l'écart électrique développe une force d'expansion (exactement opposée à une force de Casimir) sur les deux électrodes, indépendamment de leur polarité, la force qui est responsable de la répulsion observée.  Pourtant, cette expansion va de pair avec une augmentation de leur poids tel qu'un autre processus est à l'œuvre dans ce fossé électrique.

 

Pour examiner ce problème plus loin, nous avons réuni une expérience différente où la feuille d'or 16 a été suspendue entre deux grandes plaques métalliques 18 et 24 placés espacés de 20 cm, et la feuille n'était pas relié électriquement à eux ou à tout autre circuit, alors qu'il était attaché à la tige diélectrique utilisé pour suspendre sur la balance électronique.  Étant donné que la feuille est de façon appropriée et également espacées l'une de deux plaques, il n'y a pas de formation d'arc entre lui et chaque plaque.  L'attente est évident que, depuis le champ électrique baignant les suppléants des feuilles à haute fréquence (mesurée en centaines de kilohertz), et la couronne de deux électrodes doivent égaliser et d'équilibrer tout vent électrique, pas d'ascenseur doit être observé.  En fait, pas d'ascenseur est apparente, mais une observation plus curieux est fait: en fonction de l'orientation qui est utilisée pour les plaques, la feuille d'or, soit des gains ou perd 4-6% de son poids.  Ce gain ou la perte est enregistrée aussi longtemps que la bobine est sous tension.  Si la plaque de dessus est relié à la terre et la partie inférieure l'une reliée à l'autre borne du secondaire, un gain en poids est observée (Fig.3).  Si les connexions sont inversées, une perte de poids égal est inscrit (Fig.4).

 

En outre, dans ce dernier cas, si la plaque de mise à la terre 24 est entièrement enlevé (Fig.5), et que la plaque supérieure reste connecté à la borne extérieure du secondaire, la perte de poids observée continue de se produire de telle sorte que dans les faits, cette réaction peut être obtenu avec des champs électriques unipolaires de haute fréquence, et il fournit une force unidirectionnelle qui, une fois exercée sur les objets métalliques baignées par son domaine, peut être fait de s'opposer ou d'augmenter la gravité.

 

Or, ces effets peuvent être considérablement amplifiées, de l'ordre de dix fois, si la même feuille d'or est fait partie d'une série flottante simple circuit électrique où les fonctions feuilles comme une grande plaque de zone, et est câblé en série avec une bobine 26, qui, pour obtenir les meilleurs résultats, doit être enroulée de façon à être d'une longueur de résonance avec le secondaire de la bobine de Tesla-type employé; et cette bobine est reliée à son tour à un point 28 de l'antenne orientée vers le haut (Fig.6).  Le circuit flottant ensemble est monté sur la tige 20, ce qui, à son tour, est monté sur la balance sensible.  Si les deux plaques sont maintenues comme dans la Fig.3 et la Fig.4, la perte de poids observée à la fois le gain de poids et varient entre 30% et 95% du poids total de la feuille.  Encore une fois, le gain ou la perte de poids est enregistré aussi longtemps que la bobine est sous tension.

 

Ces résultats anormaux ont suggéré que, quelle que soit la nature de l'énergie responsable de l'activité observé dans cette alternatif à haute fréquence écart actuel, tout objet métallique placé dans cet écart va connaître une force de répulsion à partir de la masse électrique.  Cette force sera maximisée si l'écart de fréquence est accordé à la structure moléculaire primaire ou de l'objet métallique.  Si la terre électrique est placée en regard du plan réel de la terre, cette force agit dans la direction de la gravité.  Si, au contraire, la masse électrique et la mise à la terre sont faites pour coïncider sur le même plan que la force agit dans la direction opposée de la pesanteur, soit repoussera l'objet métallique à partir du sol.

 

Une telle modification de poids a été observée avec des diélectriques solides, par exemple avec du polyethylene et d'autres feuilles thermoplastiques.

 

Ces faits excluent la possibilité d'une force d'attraction électrostatique caché, agissant entre la plaque reliée à l'autre borne du secondaire et la feuille d'or.  Tout d'abord, une telle attraction serait capable de soulever la feuille d'or entièrement, comme il est facile observé avec le unipôle de n'importe quel générateur électrostatique fonctionnant avec une sortie quelques milliwatts avec soit négatif ou positif; d'autre part, le même attrait, si elle existait et était le produit d'une force électrique, serait sûrement se manifester indépendamment de savoir si la feuille expérimental était métallique ou diélectrique (comme nouveau est observé avec des générateurs électrostatiques).

 

Ces résultats suggèrent donc que chaque fois un grand plateau est relié à une bobine de Tesla type, il induit dans la matière environnante qui ne fait pas partie de son circuit, une poussée directionnelle qui est orientée dans une direction qui est opposée à la masse électrique et, si la masse électrique est sur le même côté que la surface de la terre, puis une poussée est produite qui s'oppose à la gravité.

 

Cependant, ce n'est que le scénario global de ce qui se passe à la température de vaporisation de l'or.  Mais, à la température ambiante (par exemple 293 degrés Kelvin), et en ce qui concerne les procédés où il n'y a pas de sublimation des atomes de cette feuille d'or en cours (et en fait, une fois que la bobine est coupée, les feuilles revient à son poids normal), il faut déduire à une phase différente de la matière quelle partie de " chaleur latente " énergie, le cas échéant, faire les atomes de maintien de l'or dans la phase solide réseau.  En supposant que la même proportionnalité entre les termes d'énergie " sensibles " et " latentes " thermiques pour les atomes d'or à la température ambiante, où l'énergie thermique de l'unité est NAKT = 2.436 kJ mol-1, nous supposons que l'atome d'or pourrait absorber jusqu'à 12,74 fois la valeur de cette énergie thermique " sensible ", et ainsi tiennent NAKT = 31,053 kJ plus d'énergie dans son propre micro-atmosphère.

 

Si cette hypothèse est correcte, et en utilisant la méthode selon l'invention ci-dessus, la fréquence moyenne géométrique de la maximale quantum d'énergie " de chaleur latente " d'un atome d'or à température ambiante serait de 538 kHz (au lieu de 174 KHz à la température de vaporisation), et une fois que absorbé son mode de fréquence moyenne serait de réduire à 201,5 Hz (contre 630 Hz, une fois l'atome a vaporisé).

 

Pour tester cette hypothèse, nous avons utilisé deux bobines de Tesla de type différents ayant des fréquences de sortie de 200 KHz et 394 KHz.  Le circuit a été testé que montré à la Fig.6, et les deux bobines étaient exploités à 50 sorties de KV.  Alors que la première bobine, plus proche de la borne 174 KHz, ne pouvait produire systématiquement 10 mg à 11 mg d'annulation de poids dans la feuille d'or du circuit flottante, la seconde bobine, plus proche de la 538 marqueur KHz spéculé, pourrait produire 15 mg à 35 mg d'annulation du poids de la même feuille d'or.  Les résultats empiriques semblent donc suggérer que notre spéculation pourrait bien être valide.

 

Le diviseur pleine onde mentionnée ci-dessus (voir la Fig.1) peut être facilement couplé à notre technologie pulsée autogène glow de décharge anormale comme décrit dans notre brevet US. No. 5,416,391 pour former une autre source de courant continu, en fin de compte fourni par ondes Tesla, et une telle unité peut également être appliqué à tout autre dispositif d'aspiration qui peut supporter des décharges oscillatoires endogènes, que ce soit en régime de PAGD ou tout autre régime pulsatoire.  Aux fins de la détermination expérimentale et visuelle de sorties d'alimentation de la division en question, nous avons utilisé soit deux tubes à vide Torr opérant dans le régime à haute intensité PAGD, ou 20-100 Torr tubes d'allumage nécessitant des tensions élevées (2 à 10 KV) pour leur ventilation d'allumage.  Comme enseigné dans le brevet US ci-dessus, la sortie du diviseur de tension totale d'onde peut être évaluée par l'énergie dépensée dans le tube d'entraînement et le moteur, dont la vitesse de rotation est proportionnelle, à l'intérieur des limites choisies, à l'entrée d'alimentation.

 

Deux ensembles séparés d'expériences présentées dans le Tableau 1 ci-dessous, ont montré que la connexion directe du diviseur d'onde à la borne extérieure de la bobine (fixé en permanence à 6 clique sur l'étage de vibreur sur la Fig.1) ou à la même borne mais à travers un grand (2 ou 3 pieds carrés) plaque 30 que l'augmentation de la capacité du secondaire (Fig.7), présente la même puissance dans les deux cas (l'effet de la plaque est d'abaisser la tension de sortie proportionnelle à l'augmentation du courant ).  Une augmentation substantielle de la puissance de sortie par l'intermédiaire du diviseur est observée seulement quand une bobine de Tesla est connectée de manière identique enroulé à l'envers (Fig.8) avec l'extrémité non commune de l'enroulement 4 n'est pas connecté, afin d'obtenir une condition de résonance, et cette augmentation observée est en outre augmentée par l'interposition maintenant l'une des plaques métalliques 18, 24 entre les deux bobines connectées chiral et identiques (Fig.9).  L'augmentation de la surface de la plaque qui semble avoir pour effet d'augmenter la sortie, aussi longtemps que la plaque est isolée entre les deux bobines d'image chiraux.  Tout au long de ces expériences, la puissance d'entrée de la vibration a été fixé à 14 W (60 Hz CA).   [Remarque: " chiralité ", ou         " impartialité ", est une propriété des objets qui ne sont pas symétriques.  Objets chiraux ont une forme tridimensionnelle unique, et par conséquent un objet chiral et de son image dans un miroir ne sont pas complètement identiques - PJK ].

 

 

 

Dans notre perte de poids des expériences décrites ci-dessus, nous avons constaté que le phénomène de perte de poids par un corps métallique placée à proximité de la sortie de la bobine continue d'être observée uniquement lorsque la plaque reliée au pôle distal du secondaire a été conservée.  La feuille, bien que ne faisant pas partie du circuit du secondaire, peut cependant être considérée comme faisant partie d'un circuit pour la capture de l'énergie de rayonnement ambiant, en particulier celle produite par la bobine et, ainsi, éventuellement, que également repris, dans le procédé , d'autres sources ambiantes.  Afin de déterminer si la dernière considération est la possibilité du tout, ou que l'énergie captée par un analogue de notre corps métallique ou la feuille d'or dans les expériences décrites ci-dessus, est tout à fait un sous-produit de l'énergie transmise par la plaque reliée à l'pôle extérieur du secondaire, nous avons ensuite déterminé ce qui se passerait si le pick-up pour le diviseur pleine onde ont été placés, pas à la sortie de la bobine secondaire, mais d'une, identiques à tous égards, plaque (la plaque récepteur R , par opposition à la plaque d'émetteur T) placé à une certaine distance à partir, et au-dessus, la première.  En d'autres termes, la feuille d'or est remplacé par une plaque de réception, et cette porte un circuit d'essai joint identique au circuit d'essai utilisé pour évaluer directement la sortie de la bobine.

 

 

Comme le montre le Tableau 2 ci-dessus, les résultats de l'expérience montrent qu'il n'y a pas de perte d'énergie pris en charge à la plaque de R (Fig.10) par rapport à la situation la plus favorable impliquant la plaque 30 (Fig.9) interposé entre le chiral connecté bobines.  Cette observation n'est cependant pas toujours le cas.  Pour de meilleurs résultats il faut utiliser des plaques de fer, d'or ou d'argent placés parallèlement à l'horizon, avec la plaque sous la plaque de R et T.   En effet, si l'on emploie à la place des plaques d'aluminium et suspend ceux-ci à la verticale, on peut enregistrer une perte constante de sortie au diviseur lors du changement de l'entrée de diviseur du T pour les plaques de R.

 

Si, toutefois, la plaque R est relié à son tour à une seconde bobine identique, également câblé à l'envers, et cette seconde bobine à son tour sert d'entrée au diviseur pleine onde (Fig.11), puis un phénomène plus curieux a lieu - l'puissance de sortie augmente considérablement (voir le Tableau 2), comme si le circuit diviseur avait subi une injection d'énergie ne présente à l'origine.  Notez que les circuits sont en effet de résonance, mais l'injection de l'énergie qui contribuent de près de 60-66% (pour les deux zones de la plaque dans l'expérience précédente) de l'entrée que nous appelons, n'est pas causée par résonance inductive, puisque l'effet de résonance peut attribuer à la configuration décrite sur la Fig.9.   La distance entre les plaques, ainsi que leur orientation par rapport au système de l'horizon local de l'observateur apparaissent également à la matière, les meilleurs résultats étant obtenus au optimales distances (par exemple pour 2 pieds carrés plaques le meilleur écart, à 43% d'humidité relative et de la salle température, est d'au moins 6 pouces).

 

Nous avons testé la possibilité que la chaleur produite par l'environnement de fonctionnement de la bobine peut être la source de l'énergie injectée, la plaque du second système agissant éventuellement comme collecteur de la chaleur présente dans l'espace.  Comme il s'est avéré, expériences ont montré à plusieurs reprises que l'écart entre les plaques T et R n'y avait pas de rayonnement thermique important de propagation entre les uns et les autres.  Les expériences d'illustration plus sont ceux dans lesquels nous avons déterminé où l'énergie thermique semble raisonnable, et qui participent à coupler deux cavités: l'écart entre l'émetteur-récepteur plaques T et R, et une cage de Faraday boîtier 34 (voir Fig.12).  La première cavité semble être très semblable à celle d'un condensateur : les deux plaques parallèles identiques sont entourés par un isolant diélectrique d'épaisseur 32, et une T2 thermomètre est inséré à mi-chemin à travers elle.  Un thermomètre T1 est également fixée à la plaque de T, pour mesurer sa température.  La seconde cavité est simple cage métallique isolé avec un thermomètre T3 inséré 2 cm dans sa partie supérieure.  Certains 2-4 cm au-dessus du haut de la cage, il est placé un quatrième T4 thermomètre, à l'intérieur d'un cylindre isolé.

 

Ces résultats montrent que ce n'est pas la chaleur sensible qui émane de la plaque T.   Au lieu de cela, d'autres formes de rayonnement traverse ces cavités pour générer de la chaleur sensible à leurs limites métalliques, de telle sorte que plus la température est élevée au-dessus de la plaque R (à l'intérieur de la cage) et à nouveau au-dessus de la troisième plaque, c'est à dire au-dessus de la partie supérieure de la cage, que est généré dans l'espace R / T, c'est à dire près de la plaque T.  Cela montre clairement que la bobine de Tesla n'est pas une source importante de rayonnement thermique, et que la chaleur sensible peut être détectée à l'intérieur et sur le dessus de la cage de Faraday seulement comme une nouvelle transformation de l'énergie de rayonnement transmis à travers la cavité T / R.

 

La même expérience montre également que, quelle que soit la nature de l'énergie supplémentaire de l'environnement d'être injecté à la surface de la plaque de R (comme le montre le Tableau 2 les résultats ci-dessus), il est fort probable rayonnement non thermique, au moins pas d'énergie sous la forme de chaleur sensible.  Et quelle que soit la nature de cette énergie rayonnante ambiante étant mobilisé par l'énergie radiante électrique transmise de la plaque T, il peut produire de la chaleur importante à l'intérieur d'une enceinte à côté de la plaque R.

 

Puisque nous savons aussi expérimentalement, que cette observation d'une injection de l'énergie ambiante sur la plaque de R ou R cage dépend de l'humidité relative, étant le plus facilement observable lorsque celui-ci est faible (<50% d'humidité relative), et étant pratiquement impossible à observer quand l'air est saturé de vapeur d'eau, nous pouvons en déduire que la vapeur d'eau est un bon absorbeur de l'énergie radiante sans masse électrique émise par la plaque T.  Ceci suggère fortement que ce processus d'absorption revient à augmenter l'énergie potentielle intrinsèque des molécules de vapeur d'eau adjacents à la plaque T.  En l'absence de quantités importantes de vapeur d'eau, lorsque l'atmosphère est sèche, on peut spéculer que ce processus d'absorption est remplacé par ce que l'on suppose est un processus parallèle impliquant les différentes molécules gazeuses de l'air.  Toutefois, soit parce que les molécules d'air comportent des espèces moléculaires qui donnent facilement de cette énergie potentielle, comme on pourrait spéculer c'est le cas avec de l'oxygène moléculaire, de l'hydrogène et de l'azote, ou parce que les molécules d'air absorbent beaucoup moins d'énergie " latente " (comme cela semble être le cas avec des gaz inertes), et il n'y a donc plus de lui dans l'état non lié moléculaire (comme nous le proposons explicitement comme une possibilité) et donc disponible pour l'absorption par le récepteur réglé de manière appropriée, le augmenté de molécules d'air sont conférés par l'absorption de la rayonnement électrique sans masse dans l'intervalle T / R est transféré vers le conducteur R ensemble avec l'énergie latente de ces molécules possédaient déjà avant d'entrer dans cet écart.  Par conséquent, l'injection de l'énergie et sa dépendance de la pression partielle de vapeur d'eau, qui prend la fuite à la place de cette énergie " latente " et il parvient à la retenue de la plaque de transmission de R.

 

Si l'intervalle T / R peut mobiliser l'énergie ambiante qui n'est ni électromagnétique ni thermique dans la nature, mais dont l'énergie " latente " devient injecté dans le circuit diviseur de forme électrique, la chaleur (par exemple de l'énergie thermique sensible) produite à l'intérieur et au-dessus de la cage, peuvent également être mobilisées électriquement entrée dans le circuit de diviseur.  L'endroit évident pour chercher le positionnement de la jonction froide qui pourrait convertir la chaleur sensible en énergie électrocinétique des charges de masse lié est au sommet de la cage, où il est le plus chaud (voir en haut de la courbe de la Fig.13 en places ombragées).  Ceci est clairement observé à partir des résultats présentés dans le Tableau 3 ci-dessous, où la différence de température initiale entre le haut de la boîte et la surface de la plaque T était 0.50C. et la partie supérieure de la température de la boîte a augmenté de 0.20C. après 2,5 minutes, lorsque le diviseur est connectée à la jonction, par rapport à 0.350C. lorsque ce n'est pas (et la bobine de transmission a été activé).

 

 

 

 

 

Pour l'exécution effectuée par la cage R nu, la température au-dessus du haut de la cage était 24,30C.  Au départ, par rapport à la température de la salle de commande du 23,90C.  Pour la course réalisée avec le cage R isolée exposé directement au soleil, à midi, un jour Août fraîche et claire, la température au-dessus du haut de la cage était 330C.  Par rapport à la température de l'air de commande de 18,40C.  La température de la jonction froide à la partie supérieure de la cage était 31.90C. tandis que le terme a été réalisée.

 

Il ressort des données du Tableau 3, la manière dont une seconde injection de l'énergie a lieu dans l'appareil.  Si, dans l'intervalle T / R, l'énergie injectée semble être de l'ordre de l'absorption de " chaleur latente ", dans la partie supérieure de la cavité de la cage, à la jonction froide, l'injection est une chaleur rayonnante " sensible ".  De plus, cette addition secondaire de l'énergie pourrait être encore améliorée en plaçant l'isolant solide autour de l'ensemble de l'appareil ou de la cage elle-même, et en outre si, par exposition de l'ensemble du dispositif au rayonnement solaire.

 

Nous avons ensuite porté notre attention sur la cavité de l'écart T / R avec l'intention de déterminer si les conditions atmosphériques ou le vide cédons les mêmes ou différents résultats.  Nous ne pouvions pas, bien sûr, tester les mêmes grandes plaques de la région qui ont été utilisés pour les études menées à la pression atmosphérique.  Dans le cas présent, nous avons utilisé à la place électrodes à grande surface (environ 0,2 pieds carrés) en acier inoxydable de haute qualité ou encore l'aluminium.  Les résultats préliminaires ont montré que ces tubes par passage étroit T / R, lorsqu'il est couplé au circuit de diviseur, ont donné des taux d'impulsions rapides dans le circuit secondaire lorsque le vide qu'à pression atmosphérique.  La force de la décharge couronne a également intensifié, comme il s'est finalement remplacé par une décharge luminescente normale.  Aux fins de l'amélioration de la capture spatiale de (1) l'énergie libre de la masse électrique rayonnée à partir de l'électrode de T et (2) l'énergie thermique latente non-rayonnante mobilisé par elle pour être recueilli électriquement à la plaque de R, un T électrode cylindrique axial était inséré à l'intérieur d'un cylindre concentrique plus large ou entre deux plaques communes de grande surface (par exemple, > 100 cm2) fonctionnant comme électrode R, dans un récipient diélectrique approprié à l'extraction (verre, polycarbonate), à une distance typique d'au moins 3 cm entre les électrodes, et l'ensemble du dispositif a été testé à des pressions différentes.

 

Le circuit secondaire monté en aval du diviseur à double alternance est tel que représenté sur la Fig.14 (en utilisant une décharge luminescente anormale autogène pulsé, ou PAGD, le circuit de convertisseur), avec le réacteur 36 PAGD ensemble à 10 Torr (compte tenu de la haute l'entrée de tension qui varie entre 1,500V et 3,200V) et a donné les résultats présentés dans le Tableau 4 ci-dessous.  Nous devrions remarquer aussi que ces impulsions payer le paquet de charge CP via les condensateurs de couplage 38, pont redresseur 40 et 42 réservoirs condensateurs et des diodes de blocage 44, comme prévu à partir de l'art antérieur représenté par les brevets liés à PAGD dispositifs.

 

 

 

L'effet de la dépression dans le tube d'entrefer T / R semble être double.  En transformant la décharge corona dans une décharge luminescente normale, on augmente la production locale de photons (probablement associée à la formation et le rejet des états métastables dans le plasma), et en même temps, augmente le taux d'impulsions dans le circuit de sortie et ainsi , selon toute probabilité, l'énergie injectée dans la cavité de l'intervalle T / R.  Mais cela n'a pas encore nous permettre de confirmer si oui ou non il est l'énergie " chaleur latente " des molécules de plasma qui est prélevée au niveau de la plaque de réception, même si elle est plausible, en principe, que les plasmas peuvent effectuer un transfert plus efficace de " chaleur latente " à l'écoute des récepteurs que les gaz atmosphériques.

 

La dépendance à vide de la vitesse du réacteur PAGD utilisé comme exemple dans le circuit secondaire en aval du diviseur d'impulsions est également assez bien marquée, avec des taux d'impulsions rapides étant enregistrés à 1 torr pour l'échantillon terme l'indique le Tableau 5 ci-dessous.

 

 

 

Il convient de noter ici que la polarité de l'illustre le câblage du tube de réacteur en PAGD, comme représenté sur la Fig.14, est préférable aux fins de maintien de l'auto-émission électronique régulière à la haute tension.  Favorise la configuration inverse, avec l'électrode centrale et les plaques négatives positives à la place de chauffage de la cathode et d'une défaillance dans une décharge luminescente normale.

 

Nous avons testé un arrangement similaire à celui représenté sur la Fig.14 ci-dessus, mais avec un circuit de moteur de PAGD (voir notre brevet US. N ° 5416391).  Un moteur à phase auxiliaire 44 remplace le bloc redresseur et chargé, et le réacteur de PAGD est exploité à la même pression de 15 Torr, comme le montre la Fig.15.  Le tube de l'écart T / R testé avait une plaque plus grande distance (2 pieds), avec une plaque fonctionne maintenant comme émetteur et l'autre récepteur.  On notera également l'autre câblage du réacteur PAGD.  Les résultats, comme indiqué ci-dessous dans le Tableau 6, présente impulsions par seconde (PPS) et moteur tours par minute (RPM) sur les tendances de la courbe qui semblent être analogue et parallèle aux courbes de Paschen bien connus pour tension de claquage dans le vide - tels que le T / R écart obtient de meilleurs résultats, soit dans le mode de décharge corona atmosphérique, ou en mode à vide poussé à décharge luminescente normale (NGD), que dans la gamme basse de la tension de claquage de la courbe où la décharge forme un canal étroit et prend l'aspect d'un " aurore " décharge de région de transition (TRD).

 

 

 

Ces résultats suggèrent que les plasmas avec dispersion latérale élevée, c'est à dire formés sur de grandes surfaces d'électrodes (par exemple corona et plasmas NGD) et donc dépourvues de rigueur, sont plus susceptibles de mobiliser l'électricité, l'énergie potentielle intrinsèque des charges moléculaires que les plasmas de pincement semble être mesure de le faire (par exemple, les plasmas TRD).  Il semble également, plus le vide est fait à partir de la cavité d'interstice T / R, la plus efficace fait le transfert de cette énergie potentielle intrinsèque devenir, à savoir la chaleur latente de masse lié à l'énergie électrocinétique de charges qui circulent dans le circuit récepteur.  A environ 0,06 Torr, ce transfert sous vide est comparable à celle observée dans des conditions atmosphériques, et donc pour une plus grande densité de molécules.

 

Nous avons vérifié si il est possible d'utiliser l'énergie de la chaleur latente de molécules d'eau. Il est possible que dans la phase vapeur qu'ils peuvent effectivement conserver leur énergie latente - mais pourraient-ils donner une partie de une fois très dense en phase liquide?  Pour tester cette hypothèse, nous avons plongés l'écart T / R dans une cuve d'eau de verre.  Le moteur utilisé pour ces tests était un moteur de glisser-tasse haute vitesse 2-phase (voir Fig.18 et la description associée), câblé en split-phase par deux enroulements de phase identiques capacitive équilibrée, et les plaques de fer galvanisé chacun avait une zone d'un pied carré.  Les résultats sont présentés dans le Tableau 7 ci-dessous, et indiquent clairement qu'il est possible de puiser - dans le T / R cavité - la " heat latente " de l'eau dans la phase liquide.  Comme observé, l'immersion de la cavité T / R dans l'eau de la vitesse de sortie du moteur a augmenté de 22% (12117/9888) x 100).  Cela correspond à une augmentation de 50% en puissance, de 18W à 9888 rpm à 27W à 12.117 tours par minute:

 

 

 

Ainsi, l'utilisation de l'eau contenant des ions ou d'un autre liquide aqueux contenant des ions dans la cavité favorise la propagation longue distance et une plus grande injection d'énergie thermique latente et dans le circuit récepteur.  Un tel résultat n'est pas atteint si la cavité est remplie avec de l'eau désionisée.

 

Les résultats qui précèdent conduisent donc à la conception d'un appareil actuellement préféré, sur la base de ces résultats, pour la conversion de l'énergie électrique sans masse, de l'énergie de " chaleur latente " et de l'énergie thermique " sensible " en énergie électrique conventionnelle, comme le montre la Fig.16, qui intègre l'ensemble des résultats et des améliorations distinctes.  L'enroulement de la bobine de Tesla 6 en bas est entraînée de la manière habituelle en utilisant un étage de vibreur à deux impulsions de la bobine primaire 4.  Le pôle extérieur du secondaire 6 est alors reliée à une plaque métallique circulaire T qui est une extrémité d'un cavité cylindrique vide, reliée à une pompe à vide ou scellé à une pression déterminée, ou qui forme un alambic pour eau ou une autre solution contenant un ou liquide aqueux.  Cette cavité constitue la fente d'émetteur / récepteur, et est donc délimité par une paroi enveloppe et la structure diélectrique 32, par la plaque circulaire du récepteur R en sa surface supérieure.  En retour, cette plaque R sert de base d'une conique cage de Faraday 34, de préférence étanche à l'air et à la pression atmosphérique, mais qui pourrait également faire l'objet d'évacuation, dont la structure conique porte à ses dispositions faîtières pour une jonction froide 45 et de toute possible renforcement de la même jonction par application de surface de différents conducteurs métalliques qui peuvent optimiser l'effet Peltier-Seebeck.  La sortie de la jonction froide où l'énergie thermique sensible est ajouté à l'énergie électrocinétique de porteurs de charge, est aussi l'entrée à l'extrémité distale de l'enroulement 6 de l'agencement de bobine chiral qui soutient la capture de résonance de l'ensemble des trois flux d'énergie ((1) ondes électriques de nature longitudinale, (2) vrai " chaleur latente " ou la valeur intrinsèque (thermique) l'énergie potentielle, et (3) l'énergie thermocinétique de molécules, (c'est à dire la chaleur " sensible ") et, placés en série avec une connexion de masse l'entrée du diviseur de pleine onde 8, 10, alimente la sortie du circuit des condensateurs en série 12, 14 à la terre à leur robinet commun.  Dans l'intervalle T / R, l'énergie transmise des ondes longitudinales électrique est capturé avec une remise de l'énergie potentielle intrinsèque par des molécules capturées sur le terrain. dans l'élément de R, étendu dans une enceinte qui guide la chaleur rayonnante " sensible ", celui-ci est généré, puis reprirent à la jonction froide.

 

Appareil consistant en le / la cavité de l'écart R cylindrique T et le conique cage contiguë est alors de préférence terminée en blanc brillant et cylindrique, enveloppé dans un récipient noir mat 46 par une isolation thermique efficace 48, cette dernière se terminant à la hauteur du fond de T.  Disque appareil (non représenté) peut être prévu pour déplacer verticalement la plaque T pour ajuster l'écart T / R.

 

Une autre variante de réalisation du dispositif est représenté sur la Fig.17.  Ici, le circuit de commande de l'appareil est comme nous l'avons indiqué dans nos brevets antérieurs, qui emploie un tube pulsé autogène de lueur anormale de décharge 50 dans la configuration représentée, fournis par une batterie DP par des diodes de blocage 52 et un circuit RC formé par la résistance 54 et le condensateur 56 pour entraîner le primaire 2 d'une première bobine de Tesla à obtenir au niveau du pôle distal du secondaire 6 de l'énergie à injecter à la plaque T sous la forme d'une électrode centrale d'une chambre à vide coaxial (étanche ou non), de laquelle l'enveloppe cylindrique métallique constitue la plaque de réception R, ce dernier étant placé en position centrale à l'intérieur de la cage 34 et conique contiguë à ses parois et la base.  Le haut et le bas de la chambre coaxial transporte disques isolants appropriés, de préférence avec des raccords à joint torique.  Encore une fois, le dispositif est enfermé dans un isolant à l'intérieur d'un récipient cylindrique 46, et l'entrée dans le circuit de capture entraînée dans le diviseur à double alternance est prise à partir de la jonction froide 45 au sommet de la cage étanche à l'air.  Le circuit de sortie est similaire à celle de la Fig.15.

 

Nous avons trouvé, cependant, que même lorsque les valeurs des composants dans les circuits de commande du moteur et du moteur sont soigneusement sélectionnés de sorte que ces circuits sont co-résonnant avec le composant onde amortie (DW) des impulsions d'attaque de moteur, la puissance de sortie du moteur est loin d'ce qui devrait théoriquement être réalisable.  Dans un effort pour répondre à ce problème, nous avons remplacé le moteur à induction de type cage d'écureuil 44 par un moteur traînée de tasse de Type KS 8624 de la Western Electric dans l'espoir que le rotor non magnétique à faible inertie permettrait une meilleure réponse à la amortie Vague composant.  Ce moteur est similaire à l'un des types utilisés par Reich dans ses expériences.  Bien que les résultats sont bien meilleurs ils sont tombés encore en deçà des attentes.  Remplacement de ce moteur par un moteur inertie humide de Type KS 9303, également de la Western Electric, à condition de bien meilleurs résultats que discuté ci-dessous.

 

Fondamentalement, les difficultés que nous avons rencontrées provenaient de l'incapacité des accouplements de moteur pour répondre efficacement et en douceur, et en même temps, les impulsions et ondes composants d'impulsions amortie Wave: c'est-à-simultanément aux-haute intensité des impulsions de courant de pointe (l'cas avant la fin), la composante continue-comme, et à la vague imbibé trains ces causes, c'est à dire la queue d'impulsion (ou événement arrière) -ou composante CA-comme.  Cette difficulté est présente même quand on cherche juste à courir les moteurs à induction à partir des impulsions DW d'une bobine de Tesla, la difficulté qui a poussé Tesla à renoncer à son projet de conduite d'un rotor de disque non-ferromagnétique monté sur un stator de la barre de noyau de fer avec des vagues mouillées .

 

Nous pensons que la clé de la capture de la sortie de flux d'énergie sans masse sous forme électrique par les émetteurs de Tesla, y compris toute injecté énergie latente ou thermique qui ont subi la conversion en énergie électrique est d'employer le à l'écoute, unipolaire, Y-alimenté, PAGD -plasma pulseur entraînement du moteur à phase auxiliaire entraînée nous avons inventé (brevet US n ° 5,416,391) en conjonction avec un servomoteur CA-générateur inertie humide (voir Fig.18): cela a un arbre de moteur 64 qui couple un moteur de glisser-tasse rotor 60, de préférence de l'aluminium, de l'argent, de l'or ou de molybdène, directement à un générateur de traînée du rotor de coupe-62 qui entraîne un aimant permanent (PM) 66 volant, libre en rotation dans des paliers 67, qui fournit un amortissement inertiel.  L'arbre 64, tourillonné par des paliers 61 dans le carter du moteur 44, fournit une sortie de puissance par un mécanisme facultatif 68.  Les enroulements de phase du moteur 44 sont enroulées sur un noyau de stator 70 comportant des éléments concentriques, entre lesquels le rotor ou gobelets 60 tourne .  Cette structure rend idéal pour la capture des impulsions DW, si sa source dans l'émetteur, amplifié dans la cavité T / R ou dans le générateur d'impulsions de source de plasma, tout en synchronisme.  Efficacement les couples de moteur de l'action d'amortissement du rotor du moteur de douille glisser-tasse, où l'action, comme nous l'avons déjà constaté pour les moteurs KS-8624, est tout à fait efficace pour absorber le front-end événement CC-comme, avec l'amortissement inertiel le PM volant sur la drag-tasse générateur manches rotor, qui à son tour est très efficace pour absorber le back-end CA-comme événement train d'ondes.

 

Le moteur KS-9154 utilisée par Reich n'était pas une inertie imbibé CA glisser-tasse servomoteur-générateur.  Avait Reich a réussi à surmonter les limites de son 2-phase ou solution de moteur, comme nous l'avons maintenant montré qu'il est possible de faire (en appliquant la fonction Y circuit de l'entraînement du moteur à phase auxiliaire PAGD que nous avons inventées), son moteur aurait subi les mêmes réserves que nous avons rencontrés avec le moteur 8624 KS.

 

Tout moteur, par elle-même, a un amortissement interne ou intrinsèque par lequel l'accélération est nulle uniquement lorsque le rotor tourne à vitesse constante.  Pour les moteurs qui fonctionnent sur la base du principe de la résistance, où le feuillet est en fait asynchrone constitutive de l'action du moteur, en induisant des courants de Foucault dans le rotor, l'amortissement inhérent est toujours plus forte que pour les autres moteurs à induction.  Le couple d'amortissement ou de freinage se produit quand un courant constant circule à travers un disque ou une tasse de traînée en rotation.

 

En dehors de ce freinage inhérente, amortisseurs peuvent également être appliqués à des servomoteurs pour stabiliser davantage leur rotation. Ils absorbent de l'énergie, et la sortie de puissance et le couple du moteur est ainsi réduit.  Un fonctionnement optimal de servomoteurs nécessite à la fois une intervention rapide sur la partie du rotor à des changements dans la phase de la variable ou de contrôle, et une réponse stable qui est exempte de l'oscillation, et un dépassement d'engrènement.  La réponse rapide est assurée en utilisant des rotors à faible inertie, comme drag-tasses ou en alliage coulé écureuil-cages, et le dépassement et l'oscillation sont réduits au minimum grâce à l'amortissement ou un couple de ralentissement qui augmente avec l'augmentation de la vitesse du moteur.  Typiquement, dans un servo-moteur à amortissement visqueux, le registre est un générateur de glisser-coupe monté de façon rigide sur l'arbre du rotor du moteur, et le générateur de glisser-coupe tourne par rapport au champ d'un aimant permanent de champ statique du stator.  Le générateur développe un couple de freinage proportionnel à la vitesse et l'énergie absorbée par l'amortisseur est proportionnelle au carré de la vitesse.  L'amortissement peut être réglée et, comme elle augmente, la même quantité de puissance d'entrée et donne un couple plus faible vitesse du moteur.  Inertielle humidifié servomoteurs différer visqueux humidifié moteurs en ce que le stator à aimants permanents du générateur glisser coupelle est maintenant monté dans ses paliers, que ce soit à l'arbre du moteur ou sur un arbre aligné séparé, formant un volant à forte inertie.

 

Cela signifie que, tandis que le rotor du moteur subit toujours un amortissement visqueux dans les servomoteurs visqueux humidifié, dans les servomoteurs à inertie humidifié le rotor du moteur de coupe de traînée subit seulement un amortissement visqueux, tout en accélérant le volant, avec le couple d'amortissement toujours s'opposer à toute variation de la vitesse du rotor.  Une fois que le volant tourne en synchronisme avec le rotor, l'ensemble d'amortissement cesse.  A noter que cet amortissement visqueux est effectuée par le couplage du générateur de traînée du rotor, de coupe, fixé rigidement au rotor du moteur, le volant de PM, de sorte que leur mouvement relatif génère le couple visqueux proportionnel à la vitesse relative.  L'utilisation de rotors manches glisser-gobelets dans servomoteurs inertie mouillées a été largement supplanté par des rotors à cage d'écureuil, une fois celui-ci s'est produit en tant que rotors en alliage coulé.  Depuis inertie moteurs mouillées peuvent être utilisés dans des applications d'asservissement ouverte et en boucle fermée, et présente une meilleure stabilité - même en présence de non-linéarités - et les caractéristiques de vitesse plus élevées que les autres moteurs à induction font (Diamond, A (1965) " inertie imbibé servo moteurs, l'analyse de la performance ", électro-technologie, 7: 28-32.), ils ont été utilisés dans les systèmes de suivi d'antenne, les plates-formes inertielle orientation stables, convertisseurs analogique-numérique, tachymètres et des tables de couple.

 

Le fonctionnement typique d'un servomoteur par inertie humide est la suivante: avec la phase de référence entièrement excitée, le rotor du moteur -fixedly lié au rotor de la génératrice, ainsi que le volant d'inertie - rester immobile; une fois que l'alimentation est appliquée à la phase de contrôle, le rotor du moteur réagit immédiatement mais le volant reste au repos . Cependant, comme le générateur de glisser-coupe 62 est forcé à se déplacer à travers le champ magnétique permanent du volant, il crée un couple de traînée qui ralentit le rotor de moteur fixé proportionnellement à l'accélération qu'il confère au volant qu'il est aujourd'hui en mouvement , ce qui crée l'amortisseur visqueux.  Comme le volant accélère, la vitesse relative du moteur par rapport au volant d'inertie, ainsi que le couple d'amortissement, de diminuer jusqu'à ce que à la fois le moteur et le volant tournent en synchronisme et sans couple d'amortissement est exercé - après quoi la traînée sur la coupelle de moteur exercée par la coupe du générateur est négligeable.

 

Le moteur KS-9303 est une inertie imbibé servomoteur mais se différencie par rapport aux autres moteurs inertie mouillées, en ce que (1) il utilise un rotor de moteur à manches glisser-tasse en aluminium, très semblable à celui de la KS-8624, mais avec des dimensions légèrement différentes, et avec un bout d'arbre pour la tasse de glisser-générateur de rotor cuivre, et (2) la structure du volant en mouvement est monté sur un arbre fixe distinct, comme déjà décrit en référence à la Fig.18.  Or, en principe, même l'application de l'amortissement minimal diminue le rendement du moteur, ce qui entraîne une diminution de couple et de vitesse.  Que ce soit le moteur à amortissement inertiel comporte un rotor glisser tasse, un rotor ou un manchon de rotor à cage d'écureuil, l'amortissement augmente le glissement du rotor.  Laithwaite considère moteurs glisser-tasse comme étant " dynamique inférieurs à leurs homologues de la cage " (Laithwaite, ER (1957) " machines à induction à des fins spéciales ", Londres, Angleterre, p. 323). Si nous ajoutons maintenant un couple d'amortissement et de retarder visqueux, nous ne devrions pas être en mesure d'obtenir beaucoup plus qu'une efficacité de 55% dans les meilleures conditions.  D'autre part, le dispositif d'amortissement d'inertie sera décrite seulement d'abstraction ou de l'énergie électrique lorsque le rotor du moteur accélère ou décélère par rapport au volant.

 

Ces moteurs glisser-tasse, si inertie humidifié ou non, développent un couple constant à régime constant pour une fréquence d'alimentation donnée et une capacité appropriée de déphasage.  Pour chaque fréquence, les moteurs à réagir, il existe une capacité de résonance optimale à phase auxiliaire, mais à proximité d'autres valeurs encore sont adaptés pour un fonctionnement et pour chaque valeur de la capacité, il existe une fréquence optimale pour laquelle les moteurs réagissent.  Par exemple, le moteur KS-8624 répond le mieux à 450 Hz quand une capacité de 1 microfarad est employé, répond le mieux à 250 Hz quand une capacité de 10 microfarads est employé, et répond mieux à 60 Hz, quand une capacité de 100 microfarads est employé.  Comme la capacité augmente, la fréquence de résonance CW du moteur est déplacé vers des valeurs plus basses.  Si nous fixons la capacité à une valeur (par exemple 10 microfarads) appropriés pour tester la réponse en fréquence à une tension fixe de 12 VCA, le résultat observé à la fois pour le KS-8624 et les moteurs KS-9303 montrent une distribution de la vitesse de rotation du moteur de réponse qui a un pic identique à 250 Hz pour les deux moteurs, avec la réponse en douceur diminuant à zéro sur les deux côtés de la pointe.

 

Ces résultats indiquent que, lorsque câblé comme un moteur à phase auxiliaire, la vitesse de rotation du moteur varie pas en fonction de la tension ou de courant, mais en fonction de la fréquence lorsque la capacité phase auxiliaire est fixé à l'intérieur d'une plage appropriée, il est un mode de fréquence optimale pour chaque valeur de capacité appropriée, avec des valeurs plus faibles de capacité favorisant les modes de fréquences plus élevées.  Pour une fréquence donnée et la capacité, la vitesse de rotation du moteur reste essentiellement constant et indépendant de la tension et du courant d'entrée, et donc à un plateau.  Limiteur de couple, dans le même agencement de circuit, suit exactement le même schéma que la vitesse de rotation, en fonction de la fréquence d'entrée à un potentiel fixe. Le couple est linéairement proportionnel au régime dans ces moteurs quand ils sont à phase auxiliaire filaire, et le régime linéaire proportionnelle à la fréquence CW, qui les rend idéales pour l'expérimentation et la détermination des calculs de puissance de sortie.  En outre, étant donné que ce sont des machines de glissement, le glissement lui-même détermine les courants rotoriques et ceux-ci sont sensibles à la mise au point de telle sorte que leur position relative et un retard dans le domaine peuvent trouver des modes résonnants de fréquence pour faire varier la capacité et CW.

 

Dans le circuit de la Fig.17 lors de l'utilisation du moteur 9303 KS, l'amortissement d'inertie de l'accouplement du volant moteur retarde les courants rotoriques suffisante pour leur permettre d'atteindre le couple, avec l'ensemble de montage du moteur servant de dissipateur préféré pour l'ensemble de l'énergie , et la masse lié sans masse, capturé par le circuit de la bobine de réception avec une action de dessin créé par le moteur sur le circuit, et garantissant une absorption satisfaisante par un amortisseur à inertie de l'influx le combiné, synchronisé, amorties ondes, ceux qui se produisent à une faible fréquence à la suite de la mise à feu du réacteur PAGD, et ceux qui se produisent à une fréquence plus élevée superposée -sourced dans le circuit d'émetteur et capté par le récepteur et la plaque de bobine.  L'action de chaque DW impulsion train lui-même génère deux événements différents : la discontinuité auto-électronique comme CC-comme qui fixe le moteur en marche et lance les courants de rotor, et le CA-comme imbibé train d'ondes qui prend en charge la cohérence de ces rotors.  La concentration du courant nécessaire pour relancer le moteur est fournie par les impulsions DW du réacteur de PAGD, tandis que, une fois que le moteur est en mouvement, et en particulier, une fois qu'il est stabilisé par le volant d'inertie, l'action cumulée de la fréquence plus élevée DW impulsions se fait sentir en accélérant le rotor à une vitesse de rotation optimale.

 

Pour la prochaine série de tests, nous avons utilisé le schéma de principe du moteur améliorée montré dans Fig.19.  La station de transmission est l'émetteur typique Tesla avec une scène de vibrateur 60 Hz ligne nourris.  A l'entrée de la ligne à la première étape, nous mettons un wattmètre CA calibré (Weston modèle 432), et l'ampèremètre d'un 330B Beckman en série avec le fil chaud, nous avons mis la scène de vibrateur pour 41 clics, une consommation de 28.5W et 35W, en fonction des circonstances encore à décrire.  Cette consommation a été confirmée par la bobine d'entraînement à partir d'un onduleur alimenté par une batterie de 12 volts. L'onduleur consomme 2,16 watts, et est efficace à 90%. La consommation totale de la batterie est de 42 watts (12 V à 3,5 A); une fois que les 2,16 watts est déduite et l'efficacité pris en compte, nous obtenons le même (stade de vibrateur au max., soit 47 clics, dans cette expérience) 36W.   L'écart T / R est ajusté à 3 '', et 2 plaques de pied carrés sont utilisés.  Bobines émettrice et réceptrice sont à l'écoute, et sont donc les capacités de la plaque, à 250 kHz, aussi les capacités du circuit de la fonction Y reliée à la sortie de la bobine de réception.

 

La tension redressée et du courant généré par l'émetteur secondaire et par la plaque d'émetteur a été constatée avec une onde diviseur de bobine calibrée (fonction Y) circuit en le chargeant avec différentes valeurs de résistance.  Les résultats constituent une mesure de la puissance électrique de sortie de masse lié directement à partir de l'appareil émetteur.  La même méthode a été utilisée pour déterminer la tension, le courant et la puissance des charges de masse lié circulant dans le circuit de la plaque de réception et de la bobine. Les résultats sont présentés dans le Tableau 8 ci-dessous:

 

 

 

Les résultats indiquent que la puissance la plus élevée de la masse liée assemblé par le circuit d'émetteur secondaire ne dépasse pas 7 watts - et c'est directement la sortie du secondaire 26 lorsque la charge est de 50 mégohms, ou à partir de la plaque d'émetteur lorsque la charge est de 1 mégohm.  La puissance électrique de masse lié émulé par le circuit de réception (plaque, la bobine et la fonction Y sans le circuit générateur d'impulsions de plasma) ne dépasse jamais la puissance électrique de masse lié émis directement par l'émetteur, et des pics lorsque la valeur de charge résistive (1 mégohm) se rapproche la plage de résistance de pré-ventilation du tube à vide, à 4.72W.  Ces résultats indiquent donc que, lorsque le circuit émetteur consomme un maximum de 35 W, une sortie typique de l'enroulement secondaire du transmetteur est 7W, et en 75 mm de la distance à l'intérieur de la zone proximale de celle-ci, la prise en charge par une écoute récepteur sera de l'ordre de 5W de masse lié courant dupliqué dans la bobine réceptrice.  La perte de la première étape est donc de l'ordre de sept fois.

 

Poursuivant la description du circuit de la figure 19, une surface 128 cm2 de plaque, 6 cm réacteur écart PAGD est utilisé, connecté comme décrit dans l'art antérieur pour une pompe rotative à vide poussé (Correa, P & Correa, A (1995 ) " système de conversion de l'énergie ", le brevet US. n ° 5449989). Les valeurs de pression ont été obtenus avec une jauge de thermocouple, lors des phases opérationnelles.  Les moteurs KS-9303 à tester sont alors relié au réacteur de PAGD dans le capacitive couplé, mode onduleur habituelle décrite dans notre art antérieur (Correa, P & Correa, A (1995) " transduction électromécanique d'impulsions de plasma ", US . no 5,416.391).  Leur tr/min est détectée par un tachymètre stroboscopique et amené à un Mac Performa 6400 exécutant un programme d'algorithme de calcul de la puissance motrice de sortie.   Mesures à moteur ont été faites à cinq minutes dans chaque course pour les moteurs à vide, et à dix minutes pour les moteurs inertie amorties.

 

Toutes les expériences ont été réalisées de la même session de travail.  La détermination expérimentale de la puissance de rotation continu en fonction de la fréquence du pouls du réacteur a confirmé que le circuit amélioré développe capture rotatif maximum de l'énergie sans masse dans le circuit récepteur au plus bas taux de pulsation, comme nous l'avons déjà constaté pour le système de conversion de brevet US. N ° 5449989.  De plus, les données ont montré que même des moteurs de types KS-8624 sont capables de puissance de sortie mécanique au-delà de la puissance de sortie de masse lié par l'émetteur (7W) ou capté par le récepteur (5 à un max. D'7W), une fois le taux de PAGD diminue de 1,5 PPS.  Une telle anomalie ne peut s'expliquer que par le système étant devenu capable de commencer à capturer le flux d'énergie sans masse dans le circuit récepteur que nous savons est déjà sortie par le circuit de l'émetteur.  Mais cet excès de puissance mécanique est toujours inférieure à la puissance dans l'émetteur, et clairement pour.  Cela représente un gain de puissance par rapport au secondaire, mais une perte par rapport à la première.  La largeur totale de la capture du flux d'énergie électrique sans masse en circulation dans le circuit de réception n'est pas perçu jusqu'à ce que les moteurs sont chargés de manière résonante par inertie car ils sont atténuées.

 

Les moteurs KS-9303, une fois inertie amorties, et donc chargés, sont capables de récupérer assez de puissance du domaine de l'énergie sans masse de développer une puissance mécanique, non seulement beaucoup plus de la puissance de masse lié à la secondaire, mais aussi dépassant largement la puissance d'entrée de masse lié à l'étape de vibrateur et le primaire, à 28 à 35W. Une fois la fréquence du pouls s'approche du même 1.5 marqueur PPS, puissance mécanique au-delà de la puissance électrique d'entrée de masse lié à la primaire devient évident, pour culminer à près de trois fois supérieure à celle entrée.  En fait, la plus grande sortie nominal est également obtenu avec l'entrée la plus basse dans le circuit d'émetteur, le plus haut coefficient exacte observée dans cette expérience étant 100.8W / 28 W = 3,6.  Par ailleurs, en ce qui concerne la production de masse lié secondaire, la même sortie rotatif mécanique représente un coefficient de overunity beaucoup plus de rendement, de l'ordre de 14,4 fois plus grande.  Ceci est au moins en partie le résultat du récepteur et le moteur de capture de la sortie de l'énergie électrique par une connexion en série de l'émetteur, et peut être en partie le résultat de l'énergie libre de masse greffée par le régime de PAGD dans le réacteur de PAGD. 

 

L'examen des résultats de sortie de puissance mécanique en fonction de l'augmentation de dépression dans le réacteur d'PAGD et à différents niveaux de puissance de sortie, une performance du moteur au-dessous de la limite 5-7W de la puissance traditionnelle de masse lié à la sortie du secondaire représente un signal de sortie de perte de puissance mécanique avec concerne à la fois la sortie secondaire de masse lié et l'entrée principale de masse lié.  Tous les résultats pour des pressions jusqu'à 0,03 Torr entrent dans cette catégorie, et représentent donc un couplage très inefficace au régime de PAGD.  Toute performance du moteur entre 7W et 28-35W représente une perte par rapport à la puissance d'entrée électrique du système de l'émetteur, mais un gain net de puissance par rapport à la puissance de sortie secondaire de masse lié.  Aucun des moteurs non mouillées par inertie testées étaient en mesure d'effectuer à l'extérieur de cette région, dans les conditions d'essai.  Avec primaire plus efficace de raccords secondaires dans la station d'émetteur, cependant, on peut avantageusement utiliser ces moteurs seul à extraire une partie de l'énergie libre de la masse secondaire ou de les faire fonctionner dans des récipients clos sans connexions électriques externes classiques.

 

Pour arriver à des niveaux satisfaisants de récupération d'énergie sans masse, on doit amortir les impulsions DW superposées.  Donc toutes les sorties plus 35W résultats ont été obtenus en utilisant les moteurs de KS-9303 inertiel humidifiés et représentent un gain de puissance net overunity cours tant la puissance absorbée au primaire et la puissance de masse lié aux sorties par le secondaire ou le pouvoir de masse lié aux émulé par le circuit du récepteur.  Cela se produit lorsque la valeur du pouls de Stéphane tombe à 2 PPS, à la puissance rotative fortement augmenter à mesure que le taux tombe à 1 PPS.

 

Une des caractéristiques intéressantes de l'ensemble de circuits du moteur, nous avons proposé est qu'il peut fonctionner avec des plasmas puisés à la fois dans le TRD et les régions AGD, la réaction se produisant le moins efficace dans la région près de la NGD minimum de Paschen.  On pourrait penser que la baisse de tension doit permettre d'augmenter l'intensité du courant fourni aux moteurs, mais en fait ce n'est pas observé, avec le clignotement de la NGD rendement oscillations erratiques et de faibles valeurs de courant.  En accord avec la notion que le plasma TRD est principalement composé d'ions positifs en retard, alors que le plasma de PAGD est principalement un plasma d'électrons, la direction observée de rotation des moteurs est opposée à la région TRD à celle de la région AGD.  La région NGD marque donc la dépression, où les vecteurs de vitesse changer de direction.  Dans le deuxième ou PAGD région, le fonctionnement du moteur est très calme, contrairement à ce qui est observé dans la région TRD.

 

Une partie intégrante de la mise au point des composants de circuits est le choix des capacités optimales utilisées pour coupler le réacteur de PAGD pour le circuit du moteur et répartis de la phase pour alimenter l'enroulement auxiliaire du moteur.  Nous avons expérimenté avec des capacités allant de 0,5 à 100 microfarads, et trouvé que les meilleurs résultats (par le circuit en question - y compris les caractéristiques de la transmission), sont telles que la valeur optimale de la capacité de couplage de PAGD était près de 4 microfarads, et la séparation de phase de capacité, à proximité de 1 à 4 microfarads, en fonction des conditions météorologiques.  En jours de beau temps valeurs de capacité inférieurs peuvent être utilisés, tandis que dans les jours de mauvais temps capacités plus élevées sont nécessaires.  Pour faciliter la comparaison pour démontrer la nécessité d'accorder le circuit en utilisant les meilleures capacités dans ces deux accouplements (réacteur à moteur, et le couplage de phase du moteur), nous avons utilisé les mêmes capacités en deux endroits du circuit.

 

Une comparaison des essais en utilisant une et quatre microfarad valeurs montre la différence provoquée par le changement de ces capacités de leur valeur optimale : l'ensemble des zones de décharge de la plage de pression qui a été examiné, les quatre moteurs essai, utilisée avec une plus grande moteur accélère lorsque les capacités sont réglées 4 microfarads plutôt que de 1 microfarad. La performance moins efficace obtenue avec 1 microfarad capacité correspond à la corrélation inverse de la puissance d'impulsion avec l'augmentation de la fréquence des impulsions, comme nous avons trouvé pour le régime de PAGD.  Ceci est mis en évidence par une comparaison de tours par minute par rapport à la fréquence du pouls pour les deux valeurs de capacité étant pris en compte.  Ils montrent des taux plus élevés d'impulsions observées avec la capacitance inférieure, qui sont en corrélation avec les vitesses de moteur plus faibles, et se traduisent par une moindre efficacité de la réponse du moteur.  Les résultats indiquent également que de faibles valeurs de capacité augmentent la fréquence du pouls, mais si cette augmentation est en désaccord avec le reste des valeurs de circuits, il en résulte la perte d'énergie car il impose un rythme qui n'est pas optimale.

 

Nous avons également déterminé expérimentalement que l'efficacité du système est affecté par des conditions climatiques extérieures, des rendements plus élevés étant notés sur une journée ensoleillée bien que dans des conditions météorologiques défavorables, même si l'appareil n'est pas exposé à de telles conditions.  Cela peut refléter une diminution dans des conditions météorologiques défavorables de l'énergie libre de masse latente qui peuvent être prises par le système.

 

L'efficacité élevée de circuits, y compris les moteurs inertiels mouillées observé indique que le phénomène ne se réduit pas à une simple capture optimale des impulsions de courant continu, tels que produits par le réacteur dans ce qui est essentiellement un circuit de moteur à courant alternatif.  En effet, la décharge de plasma pulsé déploie un frontal, continu pulsé en forme, ou la discontinuité, mais cette opération est suivie par une onde amortie CA en forme d'une caractéristique de fréquence (ayant une périodicité demi-cycle identique à celui de la première extrémité impulsion) pour laquelle le circuit de moteur répond également.  Par ailleurs, le rayonnement électrique libre de masse du circuit de l'émetteur lui-même induit, dans l'antenne de réception, la bobine et le circuit, et à la sortie du réacteur lui-même, le train de fine imbibé impulsions responsables d'onde, après conversion par le biais d'onde diviseur, pour la masse lié à courant redressé qui est utilisé pour charger le réacteur à plasma de départ.  Servir déclenchement des décharges de plasma dans le réacteur sont les impulsions DW circulant dans le circuit de réception, de sorte que les deux lignes différentes d'impulsions DW, dans le circuit de récepteur (par exemple 120 PPS pour les légumineuses et 154 kHz pour les ondes) et à partir du réacteur, sont synchronisées par des coïncidences interpolées, car leurs fréquences d'impulsions d'onde et sont différentes. Idéalement, ces deux fréquences DW superposées sont harmoniques ou fait identique.  L'étage de réception implique la capture de l'énergie électrique sans masse reçu de l'émetteur, la duplication de la masse liée courant dans la bobine réceptrice, et l'injection d'énergie thermique latente et sensible dans la cavité / écart de T R qui augmente la mass émulé courant lié.

 

Le courant de masse lié est utilisé pour charger le pont de capacité onde diviseur et donc le réacteur.  En retour, les impulsions de plasma provenant du réacteur sont superposés avec les impulsions de DW la bobine de réception, et, ensemble, ils sont couplés à l'entraînement à moteur à phase auxiliaire . Par conséquent, la première étape de réception utilise la totalité de l'énergie captée dans la cavité de l'écart T / R - énergie électrique sans masse transmise par la plaque de T, de l'énergie thermique sensible et latente injecté à la surface de la plaque de R - et produit dans le récepteur enrouler une masse liée de courant comparable à celui assemblé à la bobine d'émetteur par l'action du premier.  Le courant de masse lié est stocké dans le pont diviseur d'onde et utilisé pour piloter le réacteur à plasma dans la région PAGD.  Par la suite, la décharge disruptive autogène qui utilise un plasma d'électrons important génère à la fois un, flux intense concentrée de charges de masse lié dans le circuit de sortie, et une oscillation libre de masse de son propre.  Le moteur humide est donc directement alimenté par (1) la sortie intense de masse lié courant du réacteur; (2) les impulsions et ondes composantes de l'énergie électrique sans masse capturée par la plaque réceptrice et la bobine (et identifié par conduction à travers la terre), et qui sont dépendants à travers l'onde diviseur et le réacteur pendant la durée de la PAGD canal; et (3) une énergie latente sans masse repris du vide par l'événement PAGD.  Une fois que le moteur est mis en mouvement, et est chargé par résonance avec un amortisseur à inertie, nous croyons qu'il répondra également aux impulsions DW beaucoup plus faibles capturés par le récepteur, puisque ces impulsions englobent à la fois une extrémité avant CC-comme - encore renforcée par séparation analytique par la vague diviseur - et une onde amortie à 154 kHz.

 

Essentiellement, les impulsions DW qui sont finalement proviennent de l'émetteur - et reçu unipolarly à travers l'espace T / R - ont suffisamment de potentiel CC-comme (ainsi que toutes les autres caractéristiques physiques nécessaires, telles que la fréquence) de contribuer directement à la réponse du moteur, une fois que le moteur a pris de la vitesse importante (car ils n'ont pas le courant pour le mettre en mouvement, l'une des contributions de l'émetteur d'impulsions de plasma).  C'est le cas, à la condition que le moteur lui-même est adapté pour une absorption de deux impulsions de courant continu, comme des vagues et humidifiées comme CA, ce qui est précisément le cas des moteurs du type représenté sur la Fig.18 car l'inertie du volant est surmontée par absorption homopolaire des oscillations amorties simultanément dans le rotor moteur glisser-tasse et dans le générateur de glisser-tasse rotor.

 

Nous avons également testé ces moteurs inertie mouillées dans le circuit traditionnel PAGD d'alimentation CC axée sur l'offre, nous avons enseigné à nos brevets antérieurs, c'est-à-circuits avec une source manifeste d'alimentation CC HV, et donc en l'absence de tout circuit Y Fonction ou circuit émetteur.  Ici donc, que les impulsions générées par le DW réacteur PAGD peuvent rendre compte de la réponse du moteur.  Le tube employé (A31) a une superficie de 256 cm2, et d'une distance de fente de 4 cm. Capacités de couplage utilisés sont 4 microfarads pour le couplage de l'onduleur, et une microfarad pour le couplage du moteur à décalage de phase. L'alimentation DC livré à 1 ampère de courant comprise entre 150 et 1 000 VDC, et la résistance de ballast a été ajusté à 215 ohms.  Après avoir déterminé les caractéristiques physiques de base du comportement du réacteur dans le circuit à l'étude, nous avons effectué notre expérience dans la région PAGD.  Nous avons choisi une pression de 0,6 Torr, juste à côté du minimum de Paschen, comme nous avions l'intention de profiter de la tension entretenue inférieure qu'elle procure.

 

L'expérience consistait essentiellement d'augmenter la tension de maintien à cette pression fixe dans le régime de PAGD, et de mesurer les divers paramètres physiques du circuit et de la réponse du moteur afin de déterminer en fin de compte la différence entre la puissance électrique d'entrée en courant continu et la sortie de puissance de rotation mécanique.  Nous avons d'abord examiné la façon dont la réponse moteur de tours varie en fonction de la tension de maintien (Vs): les résultats illustrent l'importance de commencer proche du minimum de Paschen dans l'échelle de pression, car les moteurs KS-9303 atteint réponse de plateau (à 17.000 rpm) lorsque la tension de sortie du réacteur se rapproche de 450V.  Toute autre augmentation du potentiel est tout simplement gaspillée.  De même, la même chose s'est produite quand nous avons mesuré la vitesse du moteur en fonction de l'augmentation pic de courant continu, la réponse de plateau étant atteint à 0,1 ADC.  Encore une fois, toute augmentation supplémentaire de courant est perdu.  Essentiellement, alors, la puissance d'entrée optimale dans le réacteur lors de la sortie de ce dernier est accouplé au moteur, se trouve à environ 45 watts.  C'est une dépense typique de la conduite d'un réacteur de PAGD.  En ce qui concerne la fréquence du pouls, nous trouvons une fois de plus une réponse motrice qui est la fréquence est proportionnelle à la gamme des basses fréquences, entre 10 et 40 PPS (taux d'impulsions se réfèrent désormais uniquement à PAGDs par seconde), mais une fois que les taux de >40 PPS sont atteints, la réponse du moteur atteint également un plateau.

 

L'augmentation observée de la vitesse de 40 à 60 PPS se traduit seulement par une augmentation de 1000 RPM, de 16 000 à 17 000 tours par minute.  Ainsi, nous pouvons placer le taux de PAGD optimale à environ 40 PPS.  Le courant continu d'entrée de l'énergie électrique pour entraîner le réacteur a ensuite été PAGD par rapport à la puissance mécanique de rotation du moteur par inertie par charge, à son tour entraînée par le réacteur.  Cette comparaison a été effectuée par rapport aux taux de PAGD.  La réponse du moteur est supérieure à la mesure de la puissance d'entrée classique, ce qui indique que l'ensemble du système peut être réglé à la résonance de telle sorte que la capture d'énergie optimale à l'intérieur du réacteur a lieu, le taux de limitation critique étendu à environ 60 PPS, lorsque la réponse du moteur est fermement à l'intérieur de l'impulsion plateau de réponse.  À ce stade, l'efficacité de rentabilité pour les taux mesurés de flux d'énergie au fil du temps à atteindre 700% (coefficient de overunity de 7), en accord avec les observations et les valeurs que nous avons faites dans le système de conversion de PAGD.  Dans la partie proportionnelle de la courbe, avant le plateau est atteint, même des taux plus élevés d'efficacité de rentabilité - à> 1,000% ont été enregistrées.

 

Ces résultats constituent la première fois que nous avons été en mesure de confirmer la présence de l'énergie de sortie supérieure à seuil de rentabilité sur l'entrée de l'énergie de masse lié conventionnelle dans le système PAGD de l'onduleur, et les résultats sont comparables à ce que nous avons observé et rapporté précédemment pour le système de convertisseur de PAGD.  À des taux supérieurs à 60 PPS a plus de résultats de puissance d'entrée de diminution de l'efficacité d'impulsions, également traduit en un chauffage notable du réacteur et moteur.  Et cela est d'autant plus remarquable que les expériences que nous avons menées avec l'accord inductif de réacteurs PAGD, ou en utilisant des réacteurs de PAGD en remplacement des primaires d'ensembles de bobines de Tesla, et encore, plus récemment, avec les moteurs d'entraînement de circuit inverseur de PAGD, ont tous montré qu'il est possible de faire fonctionner ces réacteurs avec un minimum de mise en miroir et le chauffage, en conservant essentiellement les conditions à cathode froide et l'instant de focalisation de la colonne de plasma de sorte que le dépôt de l'isolant est négligeable.  Il apparaît qu'au-dessus d'un certain seuil d'efficacité optimale, de l'énergie d'entrée en excès est dissipée thermiquement tout à la fois par le réacteur et les moteurs.

 

Il doit être entendu que les modes de réalisation décrits ci-dessus sont simplement des exemples de la présente invention, et sont, à l'exception des modes de réalisation des Fig.16 à 19, destiné principalement à vérifier les aspects de la base de l'invention.  Il doit également être entendu que, dans chacun de ces modes de réalisation, la partie d'émetteur peut être omise si une source externe ou naturelle d'ondes de Tesla est disponible, à condition que le récepteur est réglé sur le mode de rayonnement sans masse de la source.  Par exemple, si le rayonnement solaire est disponible, dans lequel le composant libre en masse n'a pas interagi avec l'atmosphère de la terre (comme dans les applications spatiales), le récepteur est accordé sur l'onde de tension de la radiation sans masse provenant du soleil, par exemple, en utilisant une bobine de Tesla dans le récepteur construit pour avoir une onde de tension approprié à proximité de la caractéristique de 51,1 kV dudit rayonnement.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

PAULO ET ALEXANDRA CORREA :  SYSTÈME DE CONVERSION D'ÉNERGIE

 

Brevet US 5 449 989           12 septembre 1995             Inventeurs: Correa, Paulo and Alexandra

 

SYSTÈME DE CONVERSION D'ÉNERGIE

 

 

Ce brevet décrit un procédé d'extraction d'énergie de l'environnement pour une utilisation pratique. Dans les vastes séries de tests, une entrée de 58 watts produit une puissance de 400 watts (COP = 6,9).  Ce document est une copie très légèrement reformulée de l'original.

 

 

RÉSUMÉ

Un dispositif de conversion d'énergie comprend un tube de décharge qui est utilisé dans un régime de décharge luminescente anormale pulsé dans un circuit à double évent.  Une source de courant continu connectée à un port d'entrée fournit de l'énergie électrique pour déclencher les impulsions d'émission, et un récepteur de courant sous la forme d'un dispositif de stockage ou de l'utilisation de l'énergie électrique connecté au port de sortie capte au moins une proportion substantielle de l'énergie libérée par la chute de l'impulsions d'émission.

 

États-Unis Références de brevets :

3205162  Sep, 1965         MacLean.         

3471316  Oct, 1969          Manuel.

3705329  Dec, 1972         Vogeli. 

3801202  Apr, 1974          Breaux.

3864640  Feb, 1975          Bennett.           

3878429  Apr, 1975          Iwata.   

4009416  Feb, 1977          Lowther.           

4128788  Dec, 1978         Lowther.           

4194239  Mar, 1980          Jayaram et al.   

4443739  Apr, 1984          Woldring.         

4489269  Dec, 1984         Edling et al.      

4527044  Jul, 1985           Bruel et al.       

4772816  Sep, 1988         Spence.           

4896076  Jan, 1990          Hunter et al.     

5126638  Jun, 1992          Dethlefsen.

 

Autres Références :

Tanberg, R. " On the Cathode of an Arc Drawn in Vacuum ", (1930), Phys. Rev., 35:1080.

Kobel, E. " Pressure & High Vapour Jets at the Cathodes of a Mercury Vacuum Arc ", (1930), Phys. Rev., 36:1636.

Aspden, H. (1969) " The Law of Electrodynamics ", J. Franklin Inst., 287:179.

Aspden, H. (1983) " Planar Boundaries of the Space-Time Lattice " Lettere Al Nuovo Cimento, vol. 38, No. 7, pp. 243-246.

Aspden, H. (1980) " Physics Unified ", Sabberton Publications, pp. 14-17, 42-45, 88-89, 190-193.

Pappas, P. T. (1983) " The Original Ampere Force and Bio-Savart & Lorentz Forces ", Il Nuovo Cimento, 76B:189.

Graham, G. M. & Lahoz, D. G. (1980) " Observation of Static Electromagnetic Angular Momentum in Vacuo ", Nature, vol. 285, pp. 154 & 155.

Sethlan, J. D. et al., " Anomalous Electron-Ion Energy Transfer in a Relativistic-Electron-Beam-Plasma " Phys. Rev. Letters, vol. 40, No. 7, pp. 451-454 (1978).

 

RÉFÉRENCE À DES APPLICATIONS CONNEXES

Cette application est une continuation-in-part d'application US SER. n° 07/922 863, déposée le 31 juillet 1992 (abandonné) et est aussi une continuation-in-part de la demande de brevet US SER. n° 07/961 531, déposée le 15 octobre 1992, maintenant US Pat. N ° 5 416 391.

 

 

CONTEXTE DE L'INVENTION

 

1. domaine de l'Invention :

Cette invention se rapporte à des circuits de conversion d'énergie utilisant des tubes à décharge fonctionnant dans le régime de décharge (Stéphane) pulsé lueur anormale.

 

 

2. examen de l'Art :

Ces circuits leur intégration et tubes à décharge sont décrites dans notre co-en attendant la demande de brevet US ser Nos. 07/922 863 et 07/961, 531.  La première de ces applications divulgue la canule constructions particulièrement adaptée aux opération de Stéphane, et la deuxième révèle certaines applications pratiques de ce type de tube, en particulier dans les circuits de commande de moteur électrique.  La revue de l'art contenue dans ces applications est ici incorporée par renvoi, comme c'est leur divulgation et dessins.

 

On sait qu'il y a des forces de réaction cathodique anormale associées aux émissions cathodiques responsables des rejets de l'arc sous vide, l'origine et l'explication dont ont fait l'objet de discussions approfondies dans la littérature scientifique, étant liée à la discussion en cours des mérites relatifs des lois de l'électrodynamique comme droiture formulée par ampère, Biot-Savart et Lorentz.  Exemples de littérature sur le sujet sont référencés plus loin dans cette application.

 

 

RÉSUMÉ DE L'INVENTION

Les conditions particulières qui règnent dans un tube à décharge dans le régime de Stéphane, où une éruption de plasma de la cathode est spontanément résolutive et s'effondre avant l'achèvement d'un canal de plasma à l'anode donne lieu à des conditions transitoires qui favorisent l'exploitation des forces de réaction anormale cathode.

 

Nous avons trouvé qu'appareil utilisant des tubes à décharge exploités dans un régime de décharge pulsée lueur anormale financièrement autonome, dans un double circuit avec évent conçu de sorte que l'apport d'énergie au tube utilisé pour initier une impulsion de décharge lueur est gérée par un circuit d'entrée sensiblement distinct d'un circuit de sortie reçoit l'énergie du tube pendant l'effondrement d'une impulsion, fournit des fonctions de conversion énergie précieuse.

 

L'invention s'étend à une méthode de conversion de l'énergie, comprenant initiant des éruptions de plasma de la cathode d'un tube à décharge fonctionnant dans une décharge pulsée lueur anormale régime en utilisant énergie électrique provenant d'une source dans un premier circuit connecté à ladite canule et capter l'énergie électrique générée par l'effondrement de ces éruptions dans un second circuit relié à la canule.

 

 

 

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

L'invention est décrite plus loin en ce qui concerne les dessins annexés, dont :

 

 

Fig.1 montre la variation de CC appliquée actuelle et impulsion CA rms courants caractéristiques d'un régime de Stéphane courant faible, en fonction de la diminution de pression, pour un 128 cm2 H34 aluminium plaque générateur d'impulsions d'une 5,5 cm longueur et exploité dans le single de l'écart ou plaque configuration diode de Fig.11A, à environ 600 V CC.

 

 

Fig.2 montre la variation de courant appliquée CC et les CA rms courants d'un régime de Stéphane actuel élevé, en fonction de la pression baisse, pour un dispositif identique à celui de la Fig.1 et exploités au même potentiel.

 

 

Fig.3 montre le taux PAGD vs générateur d'impulsions température de la cathode en fonction du temps de fonctionnement en continu de PAGD, par un générateur d'impulsions de 64 cm2 plaques ayant une distance d'espacement de 4 cm, fonctionnant à une tension CC de 555 (av) et R1 = 600 ohms (voir Fig.9).

 

 

 

Fig.4 montre PAGD variation de fréquence en fonction du temps, pour 18 successives espacées d'une minute PAGD fonctionne pour un générateur d'impulsions à 128 cm2 plaques, et une distance d'espacement de 5,5 cm, fonctionnant à 560 V CC = (av) et R1 = 300 ohms.

 

 

Fig.5 montre la variation de la fréquence de PAGD en impulsions par minute (PPM) avec l'augmentation de charge de la batterie de charge de la récupération de PAGD (voir Fig.9), mesurée en termes de la tension en circuit ouvert après 15 minutes de relaxation après une minute d'longtemps PAGD terme, répétée 18 fois en tandem, dans des conditions analogues à la Fig.4.

 

 

Fig.6 V représente l'amplitude de variation PAGD continu à faible courant appliqué, en fonction de la diminution de la pression d'air, par un dispositif de surface de 128 cm2 de la plaque, de longueur de brèche = 5 cm ; (CC V à ventilation = 860).

 

 

Fig.7 montre la variation de l'amplitude V PAGD continu à haute appliqué courant en fonction de la pression d'air en diminuant, par un dispositif de surface de 128 cm2 de la plaque, de longueur de brèche = 5 cm ; (CC V à ventilation = 860).

 

 

 

Fig.8 est un diagramme schématique d'une première diode expérimental (sans C6) ou un circuit de PAGD triode.

 

 

Fig.9 est un diagramme schématique d'un circuit de diode PAGD ou triode préféré selon l'invention.

 

 

 

 

 

Fig.10A, Fig.10B et Fig.10C et sont des schémas Fig.10C partielles montrant les variations de la configuration du circuit de la Fig.9.

 

 

Fig.11 est une variante de la Fig.9, dans laquelle une machine électromagnétique, sous la forme d'un moteur électrique, est connecté dans le circuit en tant que bras électromécanique accessoire.

 

 

Fig.12 montre un autre développement du circuit de la Fig.9, ce qui permet l'échange de fonctions de pack de pack de pilotes et de charge.

 

 

Fig.13 montre circuit ouvert courbes de relaxation de tension pour des batteries utilisées dans les tests de l'invention, respectivement après la sortie pré-PAGD résistif (DPT1 et CPT1), après une course de PAGD (DTC2 et CPT2) et après post-PAGD décharge résistive (DPT3 et CPT3).

 

 

Fig.14 montre un exemple de mesure de la puissance réelle négligeables prises immédiatement avant ou après une course de PAGD, montrant à la fois la perte de paquet d'entraînement et le gain du bloc de charge en CC Watts ; Résistance DP = 2083 ohms ; Résistance de CP = 833 ohms.

 

 

 

 

Fig.15A et Fig.15B montrent des courbes de décharge de tension résistif pour deux packs de gel cellules plomb-zéro distincts utilisés respectivement comme le lecteur et les paquets de charge ; résistances de charge utilisées sont 2083 ohms à travers le bloc d'entraînement (Fig.15A) et 833 ohms à travers le paquet de charge (Fig.15B).

 

 

 

Fig.16 montre décharge pistes résistives pour un pack d'entraînement avant et après une très faible dépense d'énergie à fournir un apport d'énergie à une course de PAGD ; R = 2083 ohms.

 

 

 

Fig.17 montre décharge pistes résistives pour un pack de charge avant et après la prise de l'énergie de l'effondrement d'impulsions de PAGD dans le même test que Fig.15 ; R = 833 ohms.

 

 

Fig.18 montre décharge pistes résistives pour une batterie d'entraînement avant et après un très faible dépense d'énergie pour fournir l'apport d'énergie pour un cycle de PAGD dans une autre expérience ; R = 2083 ohms.

 

 

 

Fig.19 montre décharge pistes résistives pour un pack de charge avant et après la prise de l'énergie de la course de PAGD de Fig.18 ; R = 833 ohms.

 

 

 

Fig.20 montre un exemple de mesures opérationnelles prises videographically pendant une période de 10 secondes à la fois la consommation d'énergie de la batterie d'entraînement (entrée PAGD) et la production de puissance capté par le bloc de charge (sortie PAGD) ; les deux valeurs sont également liés par l'expression de pour cent d'efficacité de rentabilité.

 

 

 

Fig.21 montre la variation de tension PAGD chargée d'un paquet de commande (en carrés) par rapport à la tension de charge du PAGD le paquet de charges (dans le milieu), pendant plus de 1 heure de fonctionnement continu de PAGD.

 

 

 

DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES

La fonction de PAGD de base et la construction de tubes à décharge spécialement conçus pour un fonctionnement PAGD sont décrits dans nos demandes en co-instance correspondantes Nos. 07/922863 (la " 863 " application) et 07/961 531 (la demande " 531 ").  Pour les besoins des essais décrits ci-dessous quatre dispositifs d'aluminium de la plaque de H34 (une avec 64 et trois avec 128 cm2 zones de la plaque) et trois (H200) périphériques de la plaque d'aluminium (une avec 64 et deux de 128 cm2 zones de la plaque), avec intervalle inter-électrode des longueurs de 3 cm à 5,5 cm, on a utilisé le vide à l'indication, dans des conditions de pompage vers le bas et avec de l'air ou de l'argon (ultra-haute pureté, de qualité spectroscopique de 99,9996% pur) constituant le mélange de gaz résiduaire.  Les conditions pompe-bas étaient telles que décrites dans la demande " 863 ".  Certaines expériences ont été réalisées avec les tubes sous l'évacuation actif, à l'état d'équilibre, tandis que d'autres dispositifs utilisés scellés renfermant les pressions résiduelles souhaitées de gaz.

 

Les conceptions de circuits utilisés dans les différentes expériences qui seront décrits sont énoncées ci-dessous, et représentent développements et extensions des circuits énoncés dans l'application " 531 ".

 

Equipement de test utilisé était le suivant:

 

Un Edwards (marque de commerce) jauge de thermocouple (TC-7) a été utilisé pour la détermination de la pression jusqu'à 1 micron de mercure (0,001 Torr).

 

Les banques de Beckman (marque de commerce) rms multimètres 225 et 330 (30 et 100 kHz bande passante, respectivement) ont été utilisées pour toutes les mesures actuelles.

 

Fréquencemètre capables de discriminer des événements jusqu'à 0,1 nanoseconde à part, et ayant des fenêtres d'amplitude réglables, ont été utilisés.  Analyse directe sur un Tektronix (marque de commerce) à double trace, la portée de stockage (modèle 549) a également été réalisées pour les deux paramètres.

 

Split-élimination, une seule phase et à deux phases moteurs ont été utilisés, des types synchrones, asynchrones et universel, tel que décrit précédemment dans la demande " 531 ", dans le bras électromécanique accessoire qui peut être couplé au circuit de puissance de production décrit dans la présente demande.

 

Les grandes banques de 12 V, 6 cellules de gel au plomb-acide Ah (Sonnenschein (marque de commerce) A212 / 6S) ont été utilisées soit comme sources d'énergie (désignés comme des packs d'entraînement) ou comme accumulateurs d'énergie (appelés paquets de charge) capturé par les circuits de test.  Charger les batteries en nickel-cadmium rechargeable 9V ou des piles C-Zn ou alcalines nominalement non-rechargeables ont également été utilisés.

 

Zones d'émission PAGD ont été déterminées par un examen métallographique d'une série de cratères produits par PAGDs à cathodes H34 propres, sous un Zeiss (marque de commerce) métallurgique standard de 18 microscope équipé d'un condenseur à épi-fluorescence, objectifs apochromatiques très haute puissance et une 100 W mercure lampe.  Pour de meilleurs résultats une source oblique recevoir le focus de la lumière (lampes halogènes 12V) a également été ajouté à la lumière incidente.

 

A la suite de nos études actuelles appliquées basse et haute sur la production de PAGD comme indiqué dans la demande " 863 ", on a remarqué que la valeur de la CA de l'élément associé à chaque impulsion de décharge luminescente anormale variés non-linéairement avec l'amplitude du courant appliqué.  Au départ, nous avons constaté l'existence d'un décalage courant induit de la région de PAGD ensemble vers le haut dans l'échelle de pression: alors que le régime de PAGD est devenu plus clairement défini comme le CC constante appliquée a été augmentée, la pression nécessaire pour observer le PAGD a augmenté deux à trois ordres de ampleur.  Au cours de ces études de raréfaction nous avons constaté que, à des courants appliqués de 1 mA ou moins, la valeur efficace des différentes formes d'onde de CA lié aux régimes consécutifs de la décharge (TRD -> NGDm -> AGD + PAGD) était, plus de la moitié journal, inférieure à la valeur du courant de CC appliqué, au cours des deux premiers régimes (TRD et NGD) et atteint une valeur correspondant au courant appliqué à l'apparition de PAGD spontanée, à une pression < 0,1 Torr (voir fig 0,1).   Cependant, dans la queue vers le bas du régime de PAGD (jusqu'à 0.003 Torr), de la composante de courant CA de chaque PAGD nouveau diminué à plus de la moitié log de l'intensité de la valeur de CC appliqué, d'une manière proportionnelle à le logarithme de la pression décroissante.  À l'opposé, appliquée à grande courants de l'ordre de 500 mA, et mis à part l'évolution à la hausse induit par un courant à haute pression du régime de PAGD (au point que la compression des régimes précédents sur les résultats de l'échelle de pression dans leur suppression, comme a été le cas dans le présent exemple), la composante de l'AC associé à chaque impulsion (voir cercles fermés, Fig.2) est, à partir du début de l'exercice à environ 8 Torr, de plus grande ampleur que la valeur du courant appliqué (ouvert cercles, Fig.2).  Dans les conditions décrites, la répartition de l'intensité du champ associé à chaque décharge luminescente anormale pulsé approché (sur un axe Y linéaires, non représenté) une distribution gaussienne unimodale avec le pic de pression d'environ 1 Torr, et un maximum observé correspondant de 7,5 fois. des valeurs plus élevées rms CA que les valeurs de CC appliquées.

 

Nous avons déjà décrit dans le " 863 " demande comment la fréquence de PAGD est affectée par plusieurs facteurs, à savoir:

l'ampleur de la capacité de décharge en parallèle,

la valeur de la pression négative à la plage de PAGD à vide approprié,

l'amplitude de la tension appliquée, l'amplitude du courant continu appliqué,

l'écart distance inter-électrode et

la surface des électrodes à plaques parallèles.

 

Dans l'application " 531 ", nous avons également décrit comment la configuration de câblage (diode de la plaque par rapport à triode) sur la fréquence du PAGD par l'addition des émissions de tungstène auto-électronique de l'électrode axiale, pour les émissions provenant de la plaque.  Il ya d'autres facteurs qui limitent le régime de PAGD de décharge et ont également été abordés dans l'application " 863 ".  Les données ci-dessous indique leur effet spécifique sur la fréquence PAGD.

 

Dans les données présentées dans le Tableau 1, le contrôle du paramètre de fréquence pour le circuit représenté sur la Fig.9 est d'une résistance R1 de ballast dans une plage spécifique d'intérêt (environ 800 à 150 ohms, pour les conditions expérimentales Tableau 1), et en ce augmente le courant appliqué qui, à leurs valeurs " élevées actuelles " (> 100 mA, que pour le tableau 1 conditions), conduira la fréquence de PAGD haut, comme indiqué précédemment dans l'application " 863 ".

 

Le Tableau 2 montre l'effet du déplacement progressif d'une fréquence donnée, choisie comme 200 PPS, avec le nombre cumulatif d'impulsions du même dispositif, dans la configuration de la plaque de diode.  Ce déplacement de la même fréquence (nombre de groupes cf. 3.1 du tableau 2) sur des régions de pression plus élevées est montrée à être favorisée par l'altération de la fonction de travail de la cathode émettrice PAGD, tel que cela est causé par l'impulsion cumulative compter et résultante la formation du cratère sur la surface de l'électrode.  Après le premier million d'impulsions, l'anode vers la surface de la cathode est complètement remis par les sites d'émission, ce qui correspond bien au seuil franchi par le groupe 2 du tableau 2.  Une fois les surfaces de cathode sont répartis dans les taux indiqués dans les groupes 3 et 4 du tableau 2, ont tendance à rester constant.

 

Au départ, on s'est demandé si cela peut être provoqué par la modification du profil électrostatique de la gaine de plasma à la périphérie de l'enveloppe, en raison des dépôts de miroir qui résultent de la pulvérisation cathodique d'ions et d'atomes neutres piégés (à partir de gaz de l'air ou de la vapeur métallique) associée avec le mécanisme d'auto-émission électronique (et d'autres émissions de déclenchement, à son tour, par bombardement ionique de la cathode secondaire avec des espèces moléculaires présentes dans la boule de plasma formée au-dessus du site d'émission primaire).  Cependant, l'inversion de la polarité de la plaque (tir de l'ex-anode en tant que cathode libre cratère) pour plus d'un million chiffres, suivi par re-inversion de la polarité d'origine, l'ensemble de l'opération étant effectuée dans l'air en tant que substrat de gaz résiduel, conduit pour la récupération partielle de la fonction de travail d'origine tant que l'essai a été réalisé (15 000 impulsions), comme le montre une comparaison des groupes 2, 4 et 5, du Tableau 2 a partir d'un examen métallographique des surfaces des plaques utilisé uniquement comme anodes, nous avons également conclu que le fonctionnement de PAGD prolongée a pour effet, non seulement de nettoyer la surface de l'anode à partir de films de surface et adsorbé gaz, comme le bombardement ionique promu par des bobines d'induction électromagnétique fait, mais il fait aussi plus: il polit la la surface cible et lisse par une action érosive moléculaire.  Observations de la surface de cathodes inversées, montre le même lissage et de polissage des effets observés dans les anodes exclusifs.  Ainsi, la récupération des taux de PAGD promues par l'inversion de polarité des plaques n'est pas une fonction de mise en miroir des dépôts par pulvérisation cathodique sur la promotion de la paroi de l'enveloppe, mais en fonction de la fonction de travail effective de la cathode émettrice.

 

Une autre variable qui interagit avec la fréquence de PAGD est la nature moléculaire de la phase gazeuse résiduelle:  Le tableau 3 montre la réponse en fréquence différentielle de l'air avec un halogène extincteur, de l'argon, pour le même générateur d'impulsions utilisé dans les essais du tableau 2, il ressort que argon obtient des taux beaucoup plus élevés de AGD pulsation pour la même plage de pression négative, de la même " rodé " cathode, que ne le fait le mélange de l'air.  Toutes ces mesures ont été prises à des températures soutien-souches cathode de 35 ° C .

Le temps de fonctionnement est également une variable qui affecte les caractéristiques de fréquence et de fonctionnement de la cathode, comme il se traduit par le chauffage de la cathode passive, un effet qui est d'autant plus prononcée à des pressions élevées et à des fréquences plus élevées étudiées. En utilisant le circuit de triode discuté dans la section suivante, le taux d'impulsions d'un générateur de PAGD à 64 cm2 plaques peut être considérée (voir Fig.3) pour réduire, à une pression négative de 0,8 Torr, à partir de 41 PPS au plateau de fonctionnement de 6 PPS dans les 15 minutes de fonctionnement continu, que la température du support de cathode est passé de 190C à environ 440C. Comme les plateaux de température à environ 510C +/- 10C.  Le fait de la fréquence cardiaque à 6 PPS, pour les 48 dernières minutes de fonctionnement continu.

 

Toutefois, afin de confirmer cet effet et le seuil de chauffage en fonction du temps, nous avons également réalisé la même expérience, en utilisant le même circuit et la même pression d'air négative, avec deux fois plus grande d'une zone de cathode (128 cm2, ce qui devrait prendre environ deux fois plus longue à la chaleur), est actionné pendant 18 une minute de longues périodes en continu également espacées de 15 minutes de refroidissement passif, avec la tige de la cathode à 19.70C toujours à 210C., la température ambiante au début de chaque période. Les résultats nous ont surpris, dans la mesure où ils ont montré que pour un tube de grande surface qui prend plus de temps à chauffer à la même température à des taux comparables de PAGD déclenchement, on a pu observer une réduction de la fréquence beaucoup plus tôt (par moitié, dans les 5 premières minutes ou des périodes de fonctionnement interrompu) en l'absence de tout effet significatif de chauffage (<de 1.50C) de la cathode (voir Fig.4). La répétition de ces expériences, nous a conduit à conclure que, comme le montre la figure 5, la variable responsable de cette réduction observé à plusieurs reprises dans la fréquence de PAGD, lorsque la séquence d'opération de PAGD est systématiquement interrompu, est l'état de charge / décharge de la batterie pack (le pack de charge) à la sortie du circuit de triode en question: les taux PPM dans Fig.5 diminuent rapidement avec le taux le plus raide de charge du pack de charge et le taux de récupération plus rapide de la tension en circuit ouvert; dessus d'un état ​​donné de la charge, lorsque la tension à vide de l'emballage de charge monte plus lentement (> 340 V), dans un mode de journal, le taux de PPM se stabilise à ses valeurs de plateau.

 

Confirmation de l'importance du paquet de charge à la fonction de PAGD de la présente circuits ici considéré, vient du fait que la taille (nombre de cellules) et la capacité intrinsèque de l'emballage de charge affectent la fréquence de PAGD considérablement (voir le tableau 4) : augmentation de la taille de paquet de charge de 29 cellules de 31, 7% conduit à une réduction de 10 fois de la fréquence; de nouvelles augmentations du nombre de cellules du bloc de charge éteint le phénomène. Sur l'extrémité supérieure de l'échelle, cet effet semble être lié à des restrictions qu'il impose sur la capacité de la plus grande charge d'emballer à accepter la puissance de décharge de sortie une fois la tension du bloc de charge dépasse le potentiel PAGD d'amplitude. Toutes ces mesures ont été réalisées avec le même générateur 128 cm2 de plaque PAGD, à une pression de 0,8 torr et à la configuration de la triode (voir figure 9).

 

D'autres facteurs peuvent également influer sur la fréquence: le mouvement de champs magnétiques permanents externes orientée longitudinalement avec l'espace inter-électrodes, impulsions externe ou des champs magnétiques alternatifs, électrostatique externe ou à des champs électromagnétiques, des connexions spécifiques de la terre, et la présence d'un parallèle bras capacitive, inductive ou capacitive-auto-induction dans le circuit, comme nous l'avons décrit notre méthode PAGD de transduction électromécanique comme décrit dans la demande " 531 ".

 

L'analyse de la modulation d'amplitude PAGD est plus simple que celui de sa fréquence, parce que moins de facteurs influent sur ce paramètre:

(1) l'ampleur du potentiel appliqué,

(2) entre les électrodes écart à distance et

(3) la pression négative, comme indiqué dans la demande " 863 ", de "bas" appliqué courants.

 

Comme l'amplitude du potentiel appliqué lui-même est limité par l'espace et la pression, dans les conditions souhaitées de ventilation, le paramètre de contrôle important pour l'amplitude de PAGD est le facteur de pression. Ceci est représenté sur la figure 6 et la figure 7, respectivement pour "bas" (5 mA) et "haute" (500 mA) et des courants appliqués à la même configuration de diode d'une plaque H34 Al 128 cm2 générateur de PAGD plaque (5 cm d'écart), dans le circuit simple décrit dans la demande "863"; il est évident que les deux composantes positive et négative de l'amplitude de ces impulsions à l'oscillographe, sont une fonction de la pression, mais à la limite de coupure maximale de notre équipement, pour la composante négative (à 240 volts pour le "bas" expérience en cours et à 120 volts pour le «haut» en cours), nous a empêchés de mesurer la tension de crête négative de ces impulsions.

 

Cependant, RMS mesures de l'amplitude de l'impulsion au niveau des plaques et des mesures CC à la sortie du circuit à l'emballage de charge indiquent que la composante négative augmente avec la diminution de la pression à un maximum, pour un agencement donné de la distance et de l'écart de potentiel; aucune variation de forme de la cloche de pression dépendant de l'amplitude de l'impulsion, comme celle observée pour la composante positive à courants appliqués "haute" (Fig.7) est observée avec la composante d'amplitude négatif.  Pour la plage typique de 0,8 à 0,5 torr, la valeur efficace de l'amplitude des impulsions varie de 320 à 480 volts, pour une distance d'écartement de 5,5 cm et appliquer des tensions CC de 540 à 580 volts. PAGD amplitude est un facteur critique pour la conception de la taille correcte du paquet de charge à être utilisé dans le circuit optimal.

 

Le développement des circuits à décrire découle de modifications fondamentales aux principes implicites dans nos méthodes précédentes de transduction électromécanique d'impulsions plasma AGD comme décrit dans la demande " 531 ".  Considérant que ce couplage électromécanique (capacitif et auto-induction), utilisé directement, dynamise l'AGD impulsions inverses de l'entrée de CC par le générateur de vide, le but de l'évolution qui a conduit à des expériences décrits ici était de capturer efficacement, dans le plus simple des des moyens, la plupart de l'énergie des impulsions dans un circuit fermé, de sorte que les mesures de puissance pour l'efficacité de transduction d'énergie de la pulsation endogène observés pourraient être réalisées. Idéalement, les mesures de puissance CC comparatif seront effectuées à la fois l'entrée et la sortie du système, en tenant compte des pertes produites dans les composants ; Cela permettrait de surmonter les problèmes de mesure posés par la multitude de transformations implicites dans les fréquences, amplitudes, facteur de crête et de cycle de valeurs des variables du régime de PAGD, et a nécessité une certaine forme de rectification de la sortie du tube inversé.

 

 

Dès le début, notre objectif était de faire le plus simplement possible.  Les premiers circuits utilisant des méthodes de redressement demi-onde couplés en série à un bras capacitif (pour CC isolement des deux batteries), avec le pack de charge également placé en série, ont montré recouvrements marginaux de l'énergie dépensée à l'entrée du générateur de PAGD.  Les tentatives d'insertion d'un double alternance de redressement en pont polaire conduit, comme représenté sur la Fig.8, à la division de la capacité dans les condensateurs C3 et C5, à l'entrée du pont redresseur et le condensateur C4 en série avec les deux condensateurs, toutes trois étant à une chaîne de série en parallèle avec le générateur de PAGD.  Dans ces conditions, un moteur / générateur CC peut être exécuté de façon continue dans la même direction à la sortie transversal (U1 et U2) du pont; mais si cette charge inductive a été remplacé par un CP de batterie (pack de récupération de charge), soit le condensateur parallèle C4 devait rester dans le circuit, pour la configuration de diode ou, moins souhaitable, un autre condensateur C6 pourrait remplacer C4 et connecter une électrode , de préférence la cathode C, de l'élément axial du tube de décharge T, conduisant ainsi à une première configuration de la triode en fait comme le montre la Fig.8.  Efficacité de la récupération de l'énergie de l'ordre de 15% à 60% ont été obtenus en utilisant C6 de cette manière, mais les mesures du potentiel et des courants présents à la sortie du pont redresseur sont sensiblement inférieures à celles obtenues en utilisant des valeurs optimales de C4.  En effet, dans ces conditions, une grande partie de la puissance de sortie du tube n'a jamais été capturée par le circuit de sortie formé par le deuxième bras, de la main droite du système, et étant empêchée de revenir en contre-courants à l'entraînement emballer DP par diodes D1 et D4 a été dissipée et absorbée par le plasma entre les électrodes, le chauffage de l'électrode et des oscillations parasites.

 

 

Les solutions à ce problème ont été étudiées à l'aide du circuit représenté sur la Fig.9, ce qui maintient toujours la liaison de communication nécessaire pour l'oscillation quasi-sinusoïdale des charges stockées de manière capacitive à l'entrée et les sorties du pont redresseur, mais intégrées les fonctions du condensateur C4 dans le circuit de rectification unique, sous la forme d'un pont capacitif asymétrique C7a et C7b placés transversalement au pont capacitif formé par C3 et C5 et en parallèle avec le bloc de charge CP à la sortie du pont redresseur D5, D6, D2, D3.

 

Ce deuxième pont capacitif est disposé de manière à avoir son point central relié à l'anode à travers un condensateur C5.  Si l'élément axial du tube T était de se connecter à la jonction de D2 et D3 de la place à la jonction J5-J6, la fonction de pont et C7a C7b serait reliée à la cathode C à travers le condensateur C3.  Le pont capacitif est isolé de la meute de charge dont la tension se stabilise, par des redresseurs D7 et D8, qui empêchent également les fuites de charge à travers C7a et C7b.

 

Les oscillations de l'anode et de cathode générée par la transduction de charge électrostatique C3 et C5 dans les pôles du paquet de charge sont piégés par la transduction transversale du pont C7, aux sorties du pont redresseur, dont l'oscillation doit devenir séparation entre les entrées du pont en demi-ondes, pour la transduction électrostatique et de rectification d'onde complète de se produire.  En effet, dans ces conditions, l'élimination du pont C7 supprime le phénomène de PAGD, à moins que d'autres variables de circuit sont également modifiées.  Le pont transversal est donc un élément essentiel de ce nouveau circuit.  Des variations dans le circuit tel que représenté sur la Fig.10 ont été ensuite étudiées, les deux premiers étant sélectionnable utilisant commutateur S2 (Fig.9).

 

La présence du pont capacitif réduit efficacement l'impédance dynamique de l'emballage de charge CP de sorte que le circuit de sortie se rapproche d'une caractéristique dans laquelle il présente une impédance très élevée pour le tube T à des potentiels inférieurs à un certain niveau, et une très faible impédance à potentiels dessus de ce niveau.

 

Avec ce circuit modifié, une récupération plus efficace de l'énergie produite par l'effondrement des impulsions de PAGD est possible, avec une isolation plus efficace à partir du circuit d'entrée utilisé pour déclencher les impulsions.  Dans ces conditions, l'énergie captée par ce circuit à la sortie, n'est pas directement liée à celle utilisée dans le déclenchement des impulsions à partir de l'entrée.  La réalisation de cette condition dépend essentiellement de la grande capacité du pont transversal étant capable de transférer l'énergie de sortie du tube T dans le peloton de charge CP.  Dans ces conditions, nous avons trouvé, comme on le verra ci-dessous, que les grands courants d'impulsion de pointe publiées par l'effondrement des impulsions de PAGD libérés plus d'énergie que ce qui est utilisé pour les déclencher, et ces résultats semblaient correspondre avec d'autres observations (tension anormale caractéristiques ampères et des courants d'impulsion anormale, etc) associés à des forces de réaction de cathode anormales qui accompagnent le régime d'émission PAGD déclenché auto-électronique.  Les expériences à ce jour indiquent que la puissance du moteur peut être augmentée proportionnellement à la valeur de la série de C3, C5 et deux condensateurs C7 identiques.

 

 

Le circuit de la Fig.10 peut être intégré avec un circuit tel que celui décrit dans la demande " 863 " comme représenté sur la Fig.11, dans laquelle une partie de l'énergie récupérée peut être shunté par l'interrupteur S4 dans un moteur à induction M1 ayant rotor R, à un degré déterminé par l'ajustement du potentiomètre R4 et la valeur sélectionnée pour C4.

 

Le circuit de la Fig.11 peut être développé comme illustré dans la Fig.12 pour inclure les configurations qui assurent la commutation permettant l'échange des fonctions de paquets de charge et les modules d'entraînement, étant de garder à l'esprit que le potentiel nominale de la batterie d'entraînement doit être sensiblement plus élevé que celui de l'emballage de la charge, soit à la première dépasse la tension de claquage du tube au début d'un cycle de PAGD, et que ce dernier soit inférieur au potentiel d'extinction.

 

 

Fig.12 représente essentiellement une duplication du circuit de Fig.11, les deux circuits mais partageant deux batteries identiques emballe BP1 et BP2, et étant pourvu d'un six pôles commutateur à deux voies, les ensembles dont les coordonnées sont notés S1, S2 , S3, S4, S5 et S6.  Lorsque les contacts sont en position A, comme indiqué, la batterie BP1 agit comme un bloc d'entraînement pour les deux circuits, avec la moitié supérieure (comme montré) de la batterie BP2 formant le bloc de charge pour le circuit supérieur, et la partie inférieure formant l'charger le bloc pour le circuit inférieur.  Lorsque le BP1 pack est au moins partiellement déchargé, l'interrupteur est lancé afin que les contacts se déplacent à la position B, qui inverse la fonction de blocs de batteries permettant ainsi une utilisation prolongée des moteurs dans chaque circuit chaque fois que le commutateur est levée.

 

Sur la base des données du fabricant, et en utilisant les valeurs actuelles dans le domaine de notre expérimentation comme on le verra dans les sections suivantes, un cycle de décharge optimale pour une pleine charge batterie de 6.0 AHr à 0.300A tirage est de 20 heures, selon le fabricant, et ce qui correspond à un cycle entre 100% (12,83 V / cellule en circuit ouvert et le début de la tension de charge) et <1% (10,3 V / cellule tension de charge) de la capacité de charge absolu de la batterie.  Même si le mécanisme de décharge est un processus cumulatif de temps avec une fonction de journal, la décharge peut, en 4 à 5 segments de temps d'une heure (ou périodes de 20% à 25% de l'ensemble), être considéré comme pratiquement linéaire avec le temps.  Ce trait ou la linéarisation de la pente de décharge, s'accentue avec l'âge et la diminution de la capacité de stockage absolue des cellules.

 

La proportionnalité entre la tension de circuit ouvert et le pourcentage de la capacité résiduelle par rapport à ces cellules à l'état neuf (uncycled et non encore vieilli) est uniforme sur 98% de la capacité de retrait de charge admissible.  En pratique, cela se traduit par une pente devient plus raide avec le temps, tandis que la capacité de stockage absolue diminue.  À son tour, cette diminution de la capacité absolue des cellules entraîne la réduction des temps de décharge de charge et la poursuite de leur linéarisation.

 

Un circuit conformément générale Fig.9, employé dans les études rapportées dans ce et les sections suivantes, utilise un pack d'entraînement 46 12 V gel cellules plomb acide chacune avec une cote de 6,0 Ah, et un paquet de charge avec 28 ou 29 12 V cellules identiques. Le pack de charge a été actionnée allant de 11,2 V à 12,8 V / cellule (tensions de circuit ouvert), dans la région proportionnelle de la pente relative de la capacité, pour obtenir une augmentation de capacité de l'ordre de 50% (par exemple de 20% à 70%) , n'importe où dans la gamme de 2% à 100% de sa capacité de charge totale, pris pour l'instant comme invariant. Le processus de charge, ci-après dénommé un terme de PAGD, a pris environ 20-30 minutes dans des conditions optimales. Le bloc d'entraînement généralement consommé, dans la même période de temps, de 4% à 11% de sa capacité totale initiale, sa tension de circuit ouvert qui tombe typiquement 0,1 V à 0,2 V par cellule après une course de PAGD, dans la plage de 12,8 V en circuit ouvert / cellule (100% de la capacité relative) et de 11,2 V / cellule (environ 2%). À la capacité de référence de 100%, le bloc d'entraînement serait théoriquement 20 hx 46 cellules x 12,83 V / cellule x 0,3 A = 3,5 kWh, et le pack de charge, par exemple, 20 hx 29 x 12,83 V / cellule x 0,3 A = 2,2 kWh. Comme la capacité par cellule est linéaire avec la tension en circuit ouvert dans la plage proportionnelle, selon le fabricant, nous avons projeté les intersections ouvertes de tension de circuit sur ​​la courbe proportionnelle du fabricant afin de déterminer le pourcentage résiduel de la capacité totale relative et la norme heures d'ouverture à gauche, de toute mesure de la tension en circuit ouvert expérimentales.

 

Trois générateurs d'impulsions (un 64 cm2 et deux 128 cm2 zones de plaques) ont été utilisés dans ces études; ils ont été opérés dans PAGD tourne à 1-120 impulsions / seconde taux, dans une plage de pression négative de 0,2 à 0,8 Torr et en courant continu appliquée de 0,2 à 0,6 A.

 

Les deux packs d'entraînement et de charge des cellules qui ont été achetés nouvelle en même temps et avaient des valeurs de charge initiale de 12,4 à 12,55 V / cellule (circuit ouvert) utilisés.  Ces batteries sont capables de densités d'énergie de 33-35 Wh / kg. Cependant, les expériences présentées dans le tableau 5 sont choisis à partir d'une série qui a duré près de 12 mois, à partir de 6 mois après l'achat; par conséquent, la perte de capacité de stockage absolue par les batteries avait eu lieu dans l'intervalle, en fonction de l'âge et la vie de cycle de charge / décharge.

 

Les mesures de la tension à vide de chaque lecteur (D) ou la charge (C) (voir la colonne 2, tableau 5) emballer pour 8 expériences distinctes, tout en utilisant la configuration triode, ont été réalisés avant (b) et après (a) une course de PAGD (voir les colonnes 3 et 4), à 15 ou 30 minutes (voir colonne 26) de la relaxation ouvert de tension du circuit après une course de PAGD a été résilié.  Correspondant tensions de circuit ouvert par cellule sont présentés dans la colonne 5, et les pourcentages de la capacité de charge totale relative prédit résultant des intersections sur la courbe proportionnelle du fabricant sont affichés dans la colonne 6, Tableau 5 maxima équivalent pour les heures théoriques de fonctionnement gauche sont indiqué dans la colonne 7, la variation en pourcentage de la capacité relative due à la suite d'inculper capture de charge du bloc (capacité acquise) ou de la sortie du bloc d'entraînement (capacité perdue) est indiquée dans la colonne 8 Traduire les interceptions en unités de puissance donne les valeurs indiquées dans la colonne 9, tableau 5, pour le total des kWh gauche dans chaque paquet avant et après la production de PAGD, ceux qui figurent dans la colonne 10 pour la puissance réelle gagné et perdu pendant les périodes de fonctionnement (présenté dans la colonne 12) et ceux qui figurent dans la colonne 13 pour le pouvoir prévu à gagné ou perdu par heure de production PAGD.

 

Sur la base des valeurs de tension ouverte expérimentales et leurs intersections, les valeurs prédites net de kWh par heure de production d'énergie PAGD (après déduction des pertes mesurées) et l'efficacité de rentabilité expérimentales correspondantes (où l'équilibre = 100%) sont présentées, respectivement , dans les colonnes 14 et 15.  La fréquence de PAGD par seconde est indiqué dans la colonne 11; le nombre de 12 V cellules, dans la colonne 16; le diamètre intérieur du tube, dans la colonne 17; la cathode (et anode) zone (s), dans la colonne 18; le matériau de la plaque, dans la colonne 19; le ballast d'entrée utilisée (R1, figure 9.), dans la colonne 20; la taille de chaque condensateur (C3 ou C5) du pont de sortie du tube, dans la colonne 21; la taille de chaque condensateur (C7a ou C7b) du pont capacitif transversale, à la colonne 22; l'état de S4 et donc, de la parallèle et bras électromécanique auxiliaire (voir Fig.11), dans la colonne 23; la pression d'air négative dans la colonne 24; la distance d'écartement entre les plaques, dans la colonne 25; et colonnes 27,28 et 29, montrent l'état des éléments de la commutation sur le bras électromécanique parallèle du circuit - le condensateur C4 parallèle, la résistance d'entrée du moteur R4 et les tours du moteur par minute (mesuré stroboscopique), respectivement.

 

A partir de ces chiffres du Tableau 5, et en utilisant les données pour les deux premiers exemples représentés, on a calculé le rendement prédite du système sur la base des mesures de tension ouverts. Dans le premier exemple, où le système a été exécuté en continu, sans interruption, le pack de charge a augmenté le pourcentage de sa capacité totale de 43% (une augmentation de deux fois la capacité) et, au cours de la même période, le pack de pilotes a diminué le pourcentage de sa capacité totale de 7% (une baisse d'environ 10% de la capacité par rapport au pourcentage de la capacité totale de survie au début, c'est à dire 77%) (cp. colonnes 6 et 8, tableau 5).  En soustrayant l'énergie prédit initial total (0.835 kWh) à la disposition du paquet de charge avant l'essai expérimental (première ligne de la colonne 9, tableau 5) de l'énergie totale prévue (1.823 kWh, deuxième ligne de la colonne 9) disponibles à l'emballage de charge après le terme de charge de PAGD, nous donne l'énergie totale gagnée par le pack de charge: 0.988 kWh (colonne 10) en 21,5 minutes (colonne 12) de la performance continue de PAGD.

 

Inversement, en soustrayant l'énergie finale totale prévue (2,4 kWh) à la disposition du conducteur après l'essai expérimental (quatrième ligne de la colonne 9, tableau 5) de l'énergie totale prévue (2,66 kWh, troisième ligne) sont disponibles pour le conducteur avant que la charge de PAGD terme, nous donne l'énergie totale perdue par le peloton d'entraînement: 0,26 kWh à 21,5 minutes.  Si l'on divise l'énergie disponible totale gagnée par le pack de charge, par l'énergie totale perdue par le peloton d'entraînement, on obtient un facteur d'excédent de 3,9.  Ou 388% du point d'équilibre (colonne 15).  Les mêmes valeurs résultent de la division du paquet de charge% de gain de la capacité totale de la batterie d'entraînement% de la capacité totale perdue, et puis vers le bas-mise à l'échelle de cette valeur en multipliant par le facteur d'échelle typique pour les deux packs, 29/46 = 0,63 fois .

 

De façon analogue, nous avons analysé les résultats pour le deuxième exemple illustré dans le tableau 5 Ici, le chargeur a augmenté le pourcentage de sa capacité totale de 45,5% (soit une multiplication par 22,75 de la capacité relative totale estimée) et, au cours de la même période, le pilote a diminué le pourcentage de sa capacité totale prévue de 7% (une diminution de 17,5% de la capacité par rapport au pourcentage de la capacité totale de survie au début, c'est à dire 40%).  En divisant l'énergie prédit total disponible acquise par le pack de charge (0.962 kWh / 18 minutes) par l'énergie totale attendue perdu par le pack de pilotes (0.246 kWh / 18 minutes), on obtient un facteur d'excédent de 3,9 fois, soit 391% de la le seuil de rentabilité.  Cela correspond à une interruption, l'exécution séquentielle totale de 18 minutes, chaque cycle de minutes tout au long étant séparées par une période de relaxation de refroidissement et de tension de 15 minutes avant la prochaine exécution est effectuée, à une fréquence de PAGD moyenne de 61 PPS.

 

L'analyse des résultats restants illustre comment un certain nombre de paramètres de contrôle PAGD interagissent pour déterminer les conditions de maintenance efficace d'un régime de PAGD.  Le gain plus faible et la perte plus élevée par unité de temps enregistré pour la troisième course du tableau 5, qui se traduit par l'efficacité de rentabilité inférieur de 230% et un taux plus faible de production nette d'énergie qu'auparavant (des estimations de puissance de 1.396 kWh / h de fonctionnement de PAGD vs 2,387 kWh / h, pour la deuxième exécution, le tableau 5) montrent, par exemple, l'effet combiné de la réduction de la pression (0,8 à 0,7 Torr) et le fonctionnement du PAGD continu (l'effet de chauffage), lesquels appuyer sur la fréquence de PAGD.  Le quatrième essai du tableau 5 indique les résultats en continu d'un "rodé" doux de qualité de l'aluminium (colonne 19), ayant un travail de sortie inférieur (tel que déterminé à partir du spectre de fréquence de PAGD plus élevé) que les plus dures H34 plaques des exemples précédents,  et montre que, malgré la valeur de la série de la capacité totale est plus élevée (5333 mF vs 4030 mF pour des courses de un à trois), et malgré le vide élevé (0,2 Torr), les résultats inférieurs au travail en fonction d'une fréquence plus élevée.  Cependant, même si ce terme enregistre une plus grande efficacité prévue de rentabilité (310%) que les expériences précédentes, ces conditions conduisent à un 4/5 fois plus faible estimation de la puissance nette produite, par rapport aux trois précédents PAGD s'exécute.

 

PAGD tourne 5 et 6, le tableau 5, illustrent l'effet de la commutation sur le bras auxiliaire électromécanique du circuit représenté sur la Fig.11.  L'augmentation de la quantité de charge capacitive shunté dans le bras électromécanique par des valeurs de C4 élevés (colonne 27), et l'augmentation du courant qui alimente le moteur à induction à cage d'écureuil utilisé en abaissant R4 (colonne 28), les résultats d'une capture d'alimentation par le pack de charge qui enregistre une perte d'énergie (prévu pour être efficace à 96%, en deçà de 4% de la récupération de rentabilité), comme la plupart de la puissance de sortie du tube est passé dans le bras électromécanique et son effet moteur.  En outre, en vertu des conditions de l'action maximale électromécanique, la fuite imposée sur le bloc d'entraînement devient considérable (voir la perte dans les colonnes 10 et 13), même si les valeurs C3 et C5 sont réduits, colonne 21, tableau 5).  Ces essais montrent aussi comment le moteur semble fonctionner comme un générateur à induction électrique avec des valeurs de tours beaucoup plus élevées que les valeurs prescrites par synchrones de la fréquence de la PAGD (colonne 29, tableau 5).

 

La très grande efficacité de rentabilité de PAGD l'essai 5, le tableau 5, indiquent que les valeurs sélectionnées de C4 et R4, il est possible de faire fonctionner le moteur dans le bras auxiliaire et encore accumuler de l'énergie en excès à partir de la production de PAGD dans le bloc de charge.

 

Pistes 7 et 8 illustrent les résultats obtenus pour 64 cm2 plaques, et une distance d'intervalle inter-électrode plus courte, par deux pressions (0,8 et 0,5 Torr), le dispositif étant ouvert à une tubulure de la pompe rotative à la première instance et étanche de la pompe, dans le second cas. Malgré la diminution du vide, la fréquence de découpage supérieure (32 vs 5 PPS) et l'efficacité du seuil de rentabilité (906% vs 289%) enregistré par le ruissellement 8 par rapport à fonctionner 7, sont une conséquence de la méthode de course 8, qui a été interrompu systématiquement par 5 périodes de refroidissement passif, comme dans le cas de l'essai 2, alors que courent 7 était continue.  Ce nouveau donné lieu à des fréquences de PAGD moyens plus élevés (à des pressions plus basses), deux fois plus grand gain prévu et prédit une deux fois plus petite perte (colonnes 13 et 14) pour l'essai 8.

 

Fig.13 montre des courbes représentant les pentes des tensions de relaxation de circuit ouvert, qui sont linéaires avec le journal de temps écoulé depuis l'arrêt de la décharge, pour les deux blocs d'entraînement et de charge, dans la même série 8 figurant dans le tableau 5.   L'expérience dans son ensemble est composée de premières décharges de mesure de résistance-chargé et leurs tensions de circuit ouvert correspondant à partir du moment de l'arrêt de la décharge résistif (représenté, respectivement, par les carrés vides de DPT1 de paquet de commande du temps de relaxation 1, et par les cercles vides de CPT1 pour responsable paquet temps de relaxation 1), suivis de leurs taux de relaxation dans le sillage de la production de PAGD (les carrés hachurés de DTC2 pour pack unité de temps de relaxation 2, et les cercles hachurés de CPT2 pour paquet de charge temps de relaxation 2), et enfin, par les taux de relaxation de la finale des décharges de mesure résistance chargé (les carrés noirs de DTC3 pour bloc d'entraînement temps de relaxation 3, et les cercles noirs de CPT3 pour paquet de charge temps de relaxation 3).  Résistances de décharge sont 833 ohms pour le pack de charge, et 2083 ohms pour le pack d'entraînement dans tous les cas, correspondant aux résistances R3 et R2, respectivement, de la Fig.9.  Cette méthodologie sera examinée plus en détail ci-dessous.  Il est évident que, après chaque période de charge, que cette résistance (CPT1, DPT1, et CPT3 DTC3) ou en raison de l'opération de PAGD (DTC2), la pente de la relaxation est positif; comme indiqué des pistes CPT1 et DPT1, le temps de journal de proportionnalité de la détente ouvert de tension du circuit, dans ces conditions, tend à se stabiliser après environ 30 minutes.  L'exception à ce comportement général réside dans le CPT2 de la pente de la détente de la tension, ce qui est négatif et reflète l'accumulation de charge se produisant dans le pack de charge et obtenue par la capture de l'énergie produite pendant le fonctionnement PAGD, déclenchée par l'énergie prélevée du bloc d'entraînement pendant le temps de charge 2.

 

En première approximation de la puissance électrique générée et consommée par le système de conversion d'énergie selon l'invention, le procédé précédent de la tension ouverte de circuit est d'une importance en indiquant les tendances de base impliquées dans l'interaction des paramètres de fonctionnement.  Toutefois, selon toute vraisemblance, il surestime les valeurs réelles de la puissance électrique consommée et générée, pour une variété de raisons.  Tout d'abord, il suppose que l'échelle de la capacité relative des piles dans les paquets d'entraînement et de charge est une échelle de capacité de charge absolue avec une rétention de charge maximal invariant, ce qui n'est pas; en fait, la capacité de charge absolue est elle-même une variable qui peut être de plusieurs facteurs, tels que la durée de vie, la surcharge ou les conditions, l'âge de la cellule, de la mémoire résiduelle et le taux de charge et de décharge undercharged.  Par conséquent, l'inférence d'une échelle de temps uniforme sur la base des circuit ouvert intercepte tension / capacité ne peut pas être justifiée.  Enfin, elle n'intègre pas la diminution de la tension ouverte au cours du temps, et utilise la spécification courant de charge lorsque le courant moyen dans le temps.

 

Afin de remédier à ces problèmes, nous avons eu recours à une variété d'autres méthodes de mesure.  Tout d'abord, nous avons procédé à comparer le circuit fermé,, les mesures de débit de résistance aux charges préliminaires pour inculper ou le bloc d'entraînement, dans des conditions de perte négligeable de pouvoir, comme ces mesures sont des moyens statistiques (n = 9) pris, à intervalles réguliers, pendant les 90 premières secondes de la décharge de la charge, et obtenu à la fois juste avant les cycles de production de PAGD (mais séparés les uns des PAGD géré par une ouverture de détente de la tension de circuit de 30 minutes) et juste après les courses (mais tout aussi séparés par une relaxation de 30 minutes ).  Comme un exemple des données générées par une telle approche, Fig.14 illustre l'évolution des pistes indiquant une perte de puissance marginale pour le pack d'entraînement (des carrés noirs pour les places ouvertes) et les gains indiquant la puissance du pack de charge (des cercles ouverts aux cercles fermés), en valeurs réelles totales de puissance de la charge.

 

L'intégration de ces mesures de puissance au cours de la durée de décharge de la charge prévue, pris dans la famille des courbes générées sur la base de la tension de charge du fabricant sur les spécifications de temps de décharge, conduit à une comparaison directe entre les nouvelles valeurs, comme le montre le tableau 6, avec l'les valeurs présentées dans le tableau 5, pour les trois premiers cas introduits.  Toutes les valeurs du tableau 6 ont été obtenus par des mesures de résistance électrique qui a entraîné une perte d'énergie négligeable.  Tableau 6 confirme l'équivalence essentielle de pistes 1 à 3, comme on l'a vu à partir de l'analyse correspondante en utilisant la méthode de la tension à vide (voir pistes 1 à 3, tableau 5).  Cette nouvelle méthode d'estimation de puissance confirme également la perte inférieure rencontré dans l'essai 2 en utilisant interrompu de fonctionnement du PAGD.  Bien que l'efficacité de rentabilité sensiblement doublé en utilisant cette méthode, les estimations de récupération de la consommation réelle d'électricité a diminué d'un facteur 2 à 3 fois.  Ainsi, cette tension de charge directe / méthode de mesure de l'intensité estimer les pertes de puissance réels ou de gains, est un frein à la méthode de la tension ouverte utilisés précédemment.

 

Des mesures instantanées directes des caractéristiques de tension et de courant des phénomènes de production de PAGD et capture l'objet de discussions, ont également été réalisées au cours PAGD s'exécute pour divers ensembles de conditions, y compris ceux qui sont décrits dans les deux sections précédentes.  Dans le tableau 7, nous montrons ces résultats pour deux générateurs de PAGD ayant une surface de l'électrode identique (128 cm2) et reliés à des circuits de capture d'énergie électrique de trois configurations distinctes tel que défini dans la Fig.10A, Fig.10B et Fig.10C et la colonne 2, Tableau 7 Dans la configuration de Fig.10C ou double configuration de diode, les deux plaques d'électrodes agissent comme des cathodes et l'élément axial que le collecteur de courant anodique (les expériences 1 à 4, pour le dispositif de H220 et de 13 à 14, le tableau 7, pour la dispositif de H34).  Dans la configuration de la Fig.10B, ou configuration de triode, une plaque joue le rôle de cathode, l'élément axial en tant que cathode auxiliaire et l'autre plaque en tant que collecteur (expériences 5-9, tableau 7).  Dans la configuration de la Fig.10A ou configuration de diode unique (plaque à plaque), l'élément axial est déconnecté, et la polarité des plaques restent comme dans la configuration de la triode (les expériences 10 à 12).  Toutes les mesures ont été effectuées après 1 minute de fonctionnement PAGD des dispositifs, qui sont, au début de chaque essai, à la température ambiante.  Tous les cathodes ont été préalablement rompu avec > 2 000 000 AGD impulsions.  La tension du bloc de charge en circuit ouvert était, dans tous les cas, à 359 à 365 volts, avant chaque essai.  Les mesures directes des tensions et des courants d'entrée et de sortie de PAGD CC ont été obtenues comme des moyens statistiques de 10 secondes mesures longues, et à aucun moment l'erreur-type de la tension de la plaque ne signifient pas dépasser 35 volts.

 

La pression de l'air à l'intérieur du tube lors de ces essais est indiquée dans la colonne 3, tableau 7, la tension batterie d'entraînement de CC (X), dans la colonne 5, la tension de CC à travers les plaques (Y), dans la colonne 6, le bloc courant de sortie du variateur (courant de PAGD d'entrée), dans la colonne 7, et le bloc d'entraînement de sortie de watts total s'affiche dans la colonne 8.  Colonnes 9 et 10 montrent la tension de PAGD (PAGD V = (XY) / Iav) et la valeur du potentiel PAGD d'extinction dans V / cm. Les coordonnées de récupération (c.-à l'énergie de sortie de PAGD) trouvés à la sortie de U1-U2 (Fig.9), sont présentés dans les colonnes 11 à 13, E1-E2 tension d'entrée de CC, l'intensité et la puissance des watts du paquet de charge, respectivement.  La résistance calculée de l'ensemble du circuit est donné dans la colonne 14, les fréquences de PAGD inscrits dans la colonne 16, et conditions de roulage dans les colonnes 17 à 18 ans L'efficacité de rentabilité obtenu par comparaison directe des chiffres de puissance électrique pour les packs d'entraînement et de charge , respectivement, est donnée dans la colonne 15.  Cela suppose, aux fins d'une généralisation des taux de production d'énergie au fil du temps, que les mesures directes de quasi-instantanée ici obtenus peuvent être convertis en produits obtenus par unité de temps, et donc en Watt-directe mesures heures.

 

Les données des essais 1 à 4 montrent que, pour ces fréquences de PAGD, il n'y a aucune différence entre l'utilisation de la commutation rapide (32 nanosecondes) MUR 860 diodes, ou réguliers diodes 40HFR-120 de silicium, dans le pont de redressement du circuit de captage de l'énergie électrique, et que la fréquence de PAGD varie en fonction de la diminution de la pression de l'air.

 

Fonctionne de 5 à 14 montrent que, en général, pour le même tube, les configurations de diodes simples et doubles sont les plus efficaces, pour la même pression, la configuration de diode produit généralement environ 1,5 à 2 fois plus grandes efficacités de rentabilité (cp fonctionne 10 -11 et 13-14, avec des pistes 5-9, Tableau 7).   Les plus grandes accumulations de puissance sont également enregistrées dans le mode (s) de diode.  Cette tendance semble être une fonction de la fonction de travail cathodique beaucoup plus bas des plaques d'aluminium, de tungstène, de l'élément axial de l'un utilisé comme cathode auxiliaire dans la configuration de la triode.  Une caractéristique des données de ces 14 séries différentes est des sorties cohérentes excès de puissance (colonne 15, tableau 7) et leur étroite gamme (218 à 563%), par rapport à ceux observés avec les deux méthodes précédentes de l'analyse expérimentale.

 

Run 12, le tableau 7 montre que la mise sous tension du bras électromécanique peut être effectuée sans que cela entraîne une perte de puissance dans le circuit de capture PAGD, comme trouvé précédemment pour l'essai 5, le tableau 5, en utilisant la méthode de la tension en circuit ouvert.   En fait, avec C4 = 8 microfarads et R4 = 500 ohms, le moteur à induction CA se comporte comme un volant d'inertie électrique (par exemple de 2800 à 3000 rpm pendant 10 entrées PPS), tandis que le circuit de capture de l'énergie électrique enregistre encore un excès de production d'énergie électrique importante (comparer les essais 11 et 12, tableau 7).  Fonctionne 13 et 14 illustrent la façon dont l'état de l'emballage de charge de charge et sa capacité inhérente affecte à la fois la fréquence de PAGD et le pouvoir produire l'efficacité de l'ensemble du système: comme le pack de charge est réduit de 29 à 19 cellules, le générateur de PAGD ajuste en réduisant sa fréquence logarithmique et, tandis que le courant d'entrée du bloc de charge est plus grande qu'auparavant, la perte de paquet d'entraînement devient encore plus grande et l'efficacité de rentabilité beaucoup plus faible (par> 1/2, de 563% à 228%).  En effet, le circuit doit se traduire par la plus grande PAGD naturellement une plus grande amplitude en surplus de courant de sortie, et dans ce procédé devient moins efficace.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

STANLEY MEYER :  PRODUCTION D'UN GAZ COMBUSTIBLE

 

Brevet US 4 936 961            26 juin 1990             Inventeur: Stanley A. Meyer

 

MÉTHODE POUR LA PRODUCTION D'UN GAZ COMBUSTIBLE

 

 

Veuillez noter qu'il s'agit d'un extrait de re-formulation de ce brevet. Il décrit une des méthodes qui Stan utilisé pour décomposer l'eau en hydrogène et en oxygène à l'aide de très faibles niveaux de puissance d'entrée.

 

OBJETS DE L'INVENTION

C'est un objet de l'invention d'une pile à combustible et un processus dans lequel les molécules d'eau sont décomposés en gaz hydrogène et oxygène, et autre anciennement dissous dans l'eau est produit. Dans le présent document « pile à combustible » on entend une seule unité de l'invention comprenant une cellule de condensateur de l'eau, expliquée ci-après, qui produit le gaz combustible conformément à la méthode de l'invention.

 

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

 

 

Fig.1 illustre un circuit utile dans le processus.

 

 

Fig.2  montre un point de vue d'un élément de " l'eau de condensateur " utilisé dans le circuit de la pile à combustible.

 

 

 

Figs. 3A to 3F sont des illustrations montrant les bases théoriques pour les phénomènes rencontrés au cours de l'exploitation de l'invention dans les présentes.

 

 

DESCRIPTION DE L'EMBODIEMENT PRÉFÉRÉ

En bref, l'invention est une méthode permettant d'obtenir la libération d'un mélange de gaz dont l'hydrogène, d'oxygène et d'autres gaz dissous auparavant pris au piège dans l'eau, de l'eau, consistant en :

 

(a) fournir un condensateur, où l'eau est inclus comme un liquide diélectrique entre les plaques de condensateur, dans un circuit de starter charge résonante qui inclut une inductance en série avec le condensateur ;

 

(b) soumettant le condensateur à un champ de tension électrique pulsant, unipolaire dans laquelle la polarité ne traverse pas un motif arbitraire, par lequel les molécules d'eau dans le condensateur sont soumis à une charge de la même polarité et les molécules d'eau sont dilatées par leur soumission à électrique polaire oblige ;

 

(c) autres soumettant en dit condensateur à ladite pulsante champ électrique pour atteindre une fréquence d'impulsion, tel que le champ électrique pulsé induit une résonance au sein de la molécule d'eau ;

 

(d) poursuivre l'application de la fréquence de pulsation à la cellule de condensateur après que la résonance se produit alors que le niveau d'énergie au sein de la molécule est augmenté dans des mesures progressives en cascade au prorata du nombre d'impulsions ;

 

(e) le maintien de la charge de dit condensateur lors de l'application du champ "pulsé", par lequel la liaison électrique de co-valent de l'hydrogène et les atomes d'oxygène au sein de ces molécules est déstabilisée telle que la force du champ électrique appliqué, comme la force est efficace au sein de la molécule, dépasse la force de liaison de la molécule, et les atomes d'hydrogène et d'oxygène soient libérés de la molécule de gaz de l'élémentaire ; et

 

(f) collecte desdites hydrogène et gaz oxygène et autres gaz qui était anciennement dissous dans l'eau et décharge des gaz collectés comme un mélange de gaz combustible.

 

Le processus suit la séquence des étapes indiquées dans le Tableau 1 suivant dans lequel l'eau molécules sont soumises à l'augmentation des forces électriques.  Dans un État ambiant, les molécules d'eau orientés au hasard sont alignés en ce qui concerne l'orientation d'une molécule polaire.

 

Ils viennent ensuites, eux-mêmes polarisés et " allongés " par l'application d'un potentiel électrique dans la mesure où une liaison covalente de la molécule d'eau est tellement affaiblie que les atomes se dissocient et la molécule se décompose en hydrogène et en oxygène des composants élémentaires.

 

Ingénierie conception paramètres basés sur des principes théoriques connus des circuits électriques de déterminent les niveaux supplémentaires d'électricité et d'énergie de vague pour produire la résonance dans le système par lequel le gaz combustible composé d'un mélange d'hydrogène, d'oxygène et autres gaz tels qu'air étaient anciennement dissous dans l'eau, est produite.

 

                                                  Tableau 1

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                                                  Étapes du processus :

La séquence de l'état relatif des atomes eau molécule et/ou hydrogène/oxygène/autres :

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  A. (État ambiant) aléatoire
  B. Alignement des champs polaires
  C. Polarisation de la molécule
  D. Allongement moléculaire
  E. Libération d'atome par rupture de la liaison covalente
  F. Dégagement de gaz

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Dans le processus, le point de dégagement de gaz optimal est atteint à une résonance du circuit.  L'eau dans la pile à combustible est soumis à un champ électrique pulsant, polaire, produit par le circuit électrique, par lequel les molécules d'eau sont dilatées en raison de leur soumission aux forces polaires électriques des plaques condensateurs.  La fréquence de pulsation polaire appliquée est telle que le champ électrique pulsé induit une résonance dans la molécule.  Un effet de cascade se produit et le niveau global d'énergie des molécules d'eau spécifique est augmenté dans les étapes en cascade, progressive.  L'hydrogène et gaz atomique de l'oxygène et les autres composants anciennement piégés comme dissous dans l'eau, sont libérés lorsque l'énergie de résonance est supérieure à la force de la liaison covalente de la molécule d'eau.  Un matériau de construction préféré pour les plaques de condensateur est en acier inoxydable T304-grade qui est non chimique réagit avec l'eau, l'hydrogène ou l'oxygène.  Un matériau conducteur inerte dans l'environnement fluide est un matériau souhaitable de construction pour les plaques de champ électrique de le " eau condensateur " employé dans le circuit.

 

Une fois déclenchée, la sortie de gaz est contrôlable par l'atténuation des paramètres opérationnels.  Ainsi, une fois que la fréquence de résonance est identifiée, en faisant varier la tension d'impulsion appliquée à l'Assemblée de pile à combustible de l'eau, sortie de gaz est variée.  En faisant varier la forme de l'impulsion et/ou l'amplitude ou l'impulsion forment la séquence de la source initiale de la vague " pulsé ", sortie gaz final est variée.  Atténuation de la fréquence de champ de tension sous la forme d'impulsions de marche affecte même sortie.

 

L'appareil global comprend donc un circuit électrique dans lequel un condensateur d'eau ayant une propriété diélectrique connue est un élément.  Les gaz combustibles sont obtenus à partir de l'eau par la dissociation de la molécule d'eau.  Les molécules d'eau sont divisées en éléments atomiques (gaz hydrogène et oxygène) par un processus de stimulation de tension appelé le processus de polarisation électrique qui également communiqués dissous gaz piégés dans l'eau.

 

Du contour des phénomènes physiques associés au processus décrit dans le Tableau 1, les bases théoriques de l'invention considère les états respectifs des molécules et des gaz et des ions provenant de l'eau liquide.  Avant la stimulation de la tension, les molécules d'eau sont dispersés au hasard tout au long de l'eau dans un récipient.  Lorsqu'un train d'impulsions de tension unipolaire comme indiqué dans Figs.3B à Fig.3F est appliqué aux plaques de condensateur positifs et négatifs, une potentiel de tension croissante est induite dans les molécules dans un linéaire, l'étape comme effet de charge.  Le champ électrique des particules dans un volume d'eau y compris les plaques de champ électrique augmente d'un état de faible consommation d'énergie à un état de haute énergie successivement est une manière d'étape suivant chaque train d'impulsions, tel qu'illustré au figuré dans les représentations de Figs.3B à Fig.3F.  La tension croissante potentielle est toujours positive en relation directe avec le potentiel négatif à la masse lors de chaque impulsion.  La polarité de la tension sur les plaques qui créer les champs de tension reste constante, même si la charge de tension augmente.  Tension positive et négative " zones " sont ainsi formés simultanément dans le champ électrique, les plaques de condensateur.

 

Dans la première étape du procédé décrit dans le Tableau 1, car la molécule d'eau présente naturellement champs électriques opposées dans une configuration relativement polaire (les deux atomes d'hydrogène sont chargés positivement électriquement par rapport à l'atome d'oxygène négatif chargée électriquement), l'impulsion de tension provoque d'abord les molécules d'eau orientés de façon aléatoire à l'état liquide à tourner et s'orienter en se référant aux pôles positif et négatif des champs de tension appliquées.  Les atomes d'hydrogène positifs chargées électriquement de ladite molécule d'eau sont attirés par un champ de tension négative; tandis que, en même temps, les atomes d'oxygène négatifs chargées électriquement de la même molécule d'eau sont attirés par un champ de tension positive.  Même une légère différence de potentiel appliquée aux plaques conductrices inertes, d'une chambre de confinement qui forme un condensateur va initier atomique orientation polaire à l'intérieur de la molécule d'eau en fonction des différences de polarité.

 

Lorsque la différence de potentiel appliquée amène les molécules d'eau orientés à s'aligner entre les plaques conductrices, impulsions provoquent l'intensité du champ de tension pour être augmentée conformément à la Fig.3B.  Comme l'alignement molécule se produit, le mouvement moléculaire est entravée.  Etant donné que les atomes d'hydrogène chargés positivement de ladite molécules alignées sont attirés dans une direction opposée à celle des atomes d'oxygène chargés négativement, une charge polaire de l'alignement ou de la distribution se produit à l'intérieur des molécules entre lesdites zones de tension, comme illustré dans la Fig.3B.  Et comme le niveau des atomes soumis à pulsation de résonance de l'énergie augmente, les molécules d'eau stationnaires s'allongent comme le montre la Fig.3C et Fig.3D.  Électriquement chargé noyaux et les électrons sont attirés vers la face de l'équilibre électriquement chargé de la molécule d'eau.

 

Comme la molécule d'eau est en outre exposé à une différence de potentiel résultant de l'augmentation de la charge de l'étape du condensateur, la force électrique d'attraction des atomes dans la molécule pour les plaques de condensateur de la chambre augmente également la résistance.  Par conséquent, la liaison covalente entre la molécule qui forment --- est affaiblie et finalement terminée.  L'électron chargé négativement est attiré vers les atomes d'hydrogène chargés positivement, tandis que dans le même temps, les atomes d'oxygène chargés négativement, repoussent les électrons.

 

Dans une définition plus précise de l'action "sub-atomique" a lieu dans la pile à combustible de l'eau, il est connu que l'eau naturelle est un liquide qui a une constante diélectrique de 20 à 78,54 ° C et une pression de 1 atmosphère. [Handbook of Chemistry & Physics, éd 68e., CRC Press (Boca Raton, en Floride (1987-1988)), Section E-50. H20 (eau)].

 

Quand un volume d'eau est isolé et les plaques électriquement conductrices, qui sont inertes chimiquement dans l'eau et sont séparées par une distance, sont immergés dans de l'eau, un condensateur est formé, ayant une capacité déterminée par l'aire de surface des plaques, la distance de leur séparation et de la constante diélectrique de l'eau.

 

Lorsque les molécules d'eau sont exposées à la tension à un courant limité, l'eau prend une charge électrique.  Par les lois de l'attraction électrique, les molécules alignées selon des champs de polarités positives et négatives de la molécule et le domaine de l'alignement.  Les plaques du condensateur constituent comme champ d'alignement quand une tension est appliquée.

 

Quand une charge est appliquée à un condensateur, la charge électrique du condensateur est égale à la charge de la tension appliquée; dans un condensateur d'eau, la propriété diélectrique de l'eau résiste à l'écoulement du ampères dans le circuit, et la molécule d'eau elle-même, parce qu'il a des champs de polarité formés par la relation de l'hydrogène et de l'oxygène dans la liaison covalente, et la propriété diélectrique intrinsèque, devient partie du circuit électrique, de manière analogue à un "microcondensateur" au condensateur défini par les plaques.

 

 

Dans l'exemple d'un circuit de pile à combustible de la Fig.1, un condensateur de l'eau est incluse.  L'enroulement élévateur de tension est formé sur un noyau toroïdal classique formé d'un matériau ferromagnétique comprimé alimenté que ne sera pas lui-même devenir aimanté de façon permanente, tels que la marque de commerce " Ferramic 06 # " poudre Permag " tel que décrit dans Siemens ferrites de catalogue, CG-2000 à 002-121, (Cleveland, Ohio) n ° F626-1205 ".  Le noyau est de 1,50 pouces de diamètre et de 0,25 pouce d'épaisseur.  Une bobine primaire de 200 spires de fil de cuivre de calibre 24 et la bobine est prévu de 36 600 spires de fil de calibre comprend l'enroulement secondaire.

 

Dans le circuit de la Fig.1, la diode est une diode 1N1198 qui agit comme une diode de blocage et un commutateur électrique qui permet l'écoulement de tension dans une seule direction.  Ainsi, le condensateur n'est jamais soumis à une impulsion de polarité inverse.

 

L'enroulement primaire du tore est soumis à une impulsion à rapport cyclique de 50%.  La bobine toroïdale à impulsions fournit un élévateur de tension à partir du générateur d'impulsions de plus de cinq fois, bien que la quantité relative d'élévateur de tension est déterminé par des critères choisis à l'avance pour une application particulière.  Comme l'impulsion étagée en place entre la première inductance (formé à partir de 100 spires de fil de calibre 24 de 1 pouce de diamètre), un champ électromagnétique est formé autour de la bobine d'inductance, la tension est coupée lorsque l'impulsion se termine, et l'effondrement de champ et produit une autre impulsion c'est à dire de la même polarité, une autre impulsion positive est formée où le cycle de service de 50% a été arrêtée.  Ainsi, une double fréquence d'impulsion est produite.  Toutefois, dans le train d'impulsions d'impulsions unipolaires, il existe un bref moment où des impulsions ne sont pas présents.

 

En étant soumis à des impulsions électriques dans le circuit de la Fig.1, l'eau confinée dans le volume qui comprend les plaques de condensateur a une charge électrique qui est augmentée par une étape phénomène se produisant dans le condensateur de charge de l'eau.  Tension augmente continuellement (à environ 1000 volts ou plus) et les molécules d'eau commence à s'allonger.

 

Le train d'impulsions est ensuite coupée; la tension aux bornes du condensateur de gouttes d'eau à la quantité de la charge que les molécules d'eau ont pris, c'est à dire, la tension est maintenue aux bornes du condensateur chargé.  Le train d'impulsions est le nouveau appliquée.

 

En raison d'un potentiel de tension appliquée à un condensateur peut effectuer un travail, plus la tension la plus élevée du niveau de tension, plus le travail est effectué par un condensateur donné.  Dans un condensateur optimum qui est totalement non-conducteur, de zéro (0) le flux de courant se produit aux bornes du condensateur.  Ainsi, compte tenu d'un circuit de condensateur idéal, le but du circuit de condensateur de l'eau est d'empêcher un flux d'électrons à travers le circuit, c'est à dire tel que produit par un flux d'électrons ou d'une fuite à travers un élément résistif qui génère de la chaleur.  Fuite électrique dans l'eau se produit, cependant, à cause de la conductivité résiduelle et certaines impuretés ou d'ions qui peuvent être par ailleurs présents dans l'eau.  Ainsi, le condensateur est de préférence de l'eau chimiquement inerte.  Electrolyte n'est pas ajouté à l'eau.

 

Dans le bain d'eau isolée, la molécule d'eau prend en charge, et la charge augmente.  L'objet du procédé consiste à couper la liaison covalente de la molécule d'eau et interrompre la force subatomique, c'est à dire la force électrique ou de la force électromagnétique, qui se lie d'hydrogène et d'atomes d'oxygène pour former une molécule de sorte que l'hydrogène et de l'oxygène séparé.

 

En raison d'un électron ne occupent une certaine couche électronique (coquilles sont bien connus), la tension appliquée au condensateur affecte les forces électriques inhérents à la liaison covalente.  En raison de la charge appliquée par les plaques, la force appliquée est supérieure à la force de la liaison covalente entre l'atome de la molécule d'eau; et la molécule d'eau est allongé. Lorsque cela se produit, le taux de partage de temps des couches électroniques est modifié.

 

Dans le procédé, les électrons sont extraits du bain-marie; les électrons ne sont pas consommés ni électrons sont introduits dans le bain d'eau par le circuit en tant que les électrons sont introduits de façon classique comme dans le procédé d'électrolyse.  Il peut néanmoins se produire un courant de fuite à travers l'eau.  Ces atomes d'hydrogène électrons manquants deviennent neutralisé; atomes sont libérés à partir de l'eau.  Les atomes et électrons chargées sont attirées vers les zones opposées de tension de polarité créé entre les plaques de condensateur.  Les électrons partagées par ex atomes dans la liaison covalente de l'eau sont réaffectées tels que les gaz neutres élémentaires sont libérées.

 

Dans le processus, la résonance électrique peut être atteint à tous les niveaux de potentiel de tension.  L'ensemble du circuit est caractérisé comme étant un circuit "d'étranglement de charge résonnant", qui est une inductance en série avec un condensateur qui produit un circuit de résonance.  [SAMS Dictionnaire moderne de l'électronique, Rudolf Garff, le droit d'auteur 1984, Howard W. Sams & Co. (Indianapolis, Ind.), Page 859].  Une telle starter charge de résonance est de chaque côté du condensateur.  Dans le circuit, la diode agit comme un interrupteur qui permet le champ magnétique produit dans la bobine d'inductance à s'effondrer, ce qui double la fréquence d'impulsion et en empêchant le condensateur de se décharger.  De cette manière, une tension continue est produite à travers les plaques de condensateur dans le bain d'eau; et le condensateur ne se déclenche pas. Les molécules d'eau sont ainsi soumises à un champ continu chargé jusqu'à la rupture de la liaison covalente se produit.

 

Comme indiqué au début, la capacité dépend des propriétés diélectriques de l'eau et de la taille et de la séparation des éléments conducteurs formant le condensateur de l'eau.

 

EXEMPLE 1

 

Dans un exemple du circuit de la Fig.1 (dans laquelle d'autres caractéristiques de l'élément de circuit sont fournis ci-dessus), deux cylindres concentriques de 4 cm de long ont formé le condensateur de l'eau de la pile à combustible dans le volume d'eau.  Le cylindre extérieur était de 0,75 pouce de diamètre extérieur; le cylindre intérieur est de 0,5 cm de diamètre extérieur.  L'espacement de l'extérieur du cylindre intérieur à la surface intérieure du cylindre extérieur était de 0,0625 pouce.  Résonance dans le circuit a été réalisé à une impulsion appliquée de 26 volts à la bobine primaire du tore à 10 KHz, et les molécules d'eau dissociée en hydrogène élémentaire et de l'oxygène et le gaz libéré par la pile à combustible comprenant un mélange d'hydrogène, de l'oxygène de la molécule d'eau et des gaz dissous auparavant dans l'eau tels que les gaz de l'air ou de l'oxygène, l'azote et l'argon.

 

Dans la réalisation de résonance dans un circuit, que la fréquence d'impulsions est ajustée, le flux d'Ampère est réduite au minimum et la tension est maximale, jusqu'à un sommet.  Le calcul de la fréquence de résonance d'un circuit global est déterminé par des moyens connus; différentes cavités ont une fréquence différente de résonance dépendant de paramètres du diélectrique de l'eau, la taille de la plaque, de la configuration et de la distance, inducteurs de circuit, et analogues.  Le contrôle de la production de gaz combustible est déterminée par variation de la période de temps entre un train d'impulsions, l'amplitude d'impulsion et de la taille de la plaque de condensateur et de la configuration, avec les corrections de valeur correspondant à d'autres composants du circuit.

 

Le bras d'essuie-glace sur le second conducteur et accorde le circuit s'adapte aux contaminants présents dans l'eau de sorte que la charge est toujours appliquée au condensateur.  La tension appliquée détermine le taux de décomposition de la molécule en ses constituants atomiques.  Comme l'eau dans la cellule est consommée, elle est remplacée par tout moyen approprié ou un système de commande.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

STANLEY MEYER : INJECTEUR DE GAZ HYDROGÈNE

 

Brevet US 4,389,981              28th Juin 1983              Inventeur: Stanley A. Meyer

 

HYDROGENE SYSTÈME DE GAZ INJECTEUR POUR MOTEURS A COMBUSTION INTERNE

 

 

S'il vous plaît noter que ceci est un extrait reformulé de ce brevet. Il décrit un procédé d'utilisation de gaz d'hydrogène et de l'oxygène pour alimenter un moteur de véhicule standard.

 

 

RÉSUMÉ

Système et appareil pour le brassage contrôlé d'un gaz d'hydrogène avec de l'oxygène volatile et d'autres gaz non combustibles dans un système de combustion.  Dans un agencement préféré, la source de gaz volatil est une source d'hydrogène, et les gaz non combustibles sont les gaz d'échappement du système de combustion dans un arrangement en boucle fermée.  La structure spécifique pour le mélange des gaz commandé, la commande de débit de carburant, et de la sécurité sont décrits.

 

RENVOIS ET HISTORIQUE

Il est décrit dans mon co-pendante demande de brevet US n ° de série 802 807 déposée le 16 septembre 1981 pour un générateur de l'hydrogène, un système de génération de conversion de l'eau en gaz hydrogène et oxygène.  Dans ce système et le procédé des atomes d'hydrogène sont dissociés à partir d'une molécule d'eau par l'application d'une, de faible puissance non régulée non filtré, le potentiel électrique continu de tension de courant appliquée à deux non-oxydants plaques métalliques similaires ayant le passage de l'eau entre eux.  L'action de la sous-atomique est améliorée par cette tension continue pulsé.  L'appareil comprend des configurations structurelles dans des modes de réalisation alternatifs pour séparer le gaz d'hydrogène généré à partir de l'oxygène gazeux.

 

Dans mon co-attente demande de brevet déposée le 5 mai 1981, États-Unis N ° de série 262744 maintenant abandonné pour l'hydrogène-Airdation processeur, gaz non-volatiles et non-combustibles sont pilotées par une étape de mélange avec un gaz volatile.  Le système de traitement de airdation d'hydrogène utilise un système de déplacement de gaz mécanique à rotation transférer, compteur, mélanger et mettre sous pression les divers gaz.  Dans le procédé de transformation de gaz, l'air ambiant est passé à travers un système de brûleur à gaz à flamme nue éliminer des gaz et d'autres substances présentes.  Après cela, le mélange gazeux non combustible est refroidi, filtré pour éliminer les impuretés, et mécaniquement mélangée avec une quantité prédéterminée de gaz d'hydrogène. Il en résulte un nouveau gaz de synthèse.

 

Cette étape de formation de gaz de synthèse mesure aussi le volume et détermine le rapport de mélange de gaz approprié pour l'établissement du taux de combustion de l'hydrogène gazeux souhaité.  Le système de déplacement de gaz mécanique à rotation de ce processus détermine le volume de gaz de synthèse à produire.

 

Le processeur de airdation d'hydrogène mentionné ci-dessus, de ma demande en co-instance, est un système à plusieurs étages adapté pour des applications spéciales.  Alors que le système de générateur d'hydrogène de mon autre demande en co-instance mentionnée ne décrit un générateur d'hydrogène très simple et unique.

 

Dans mon brevet demande en Serial no 315 945, déposée le 18 octobre 1981, il y a révélé un système de combustion incorporant un système de transmission mécanique.  Dans un cas, il est conçu pour alimenter un piston dans un dispositif automobile.  Il est montré un générateur d'hydrogène pour le développement d'hydrogène gazeux et peut-être autres gaz non volatile comme l'oxygène et l'azote.  Le gaz d'hydrogène avec les préposé aux gaz non volatile est alimenté via une ligne à un système de prise de contrôle individuel.  L'hydrogène combiné gaz non volatile et l'air, après le mélange, sont introduits dans une chambre de combustion où ils sont allumés.  Les gaz d'échappement de la chambre de combustion sont retournés dans un arrangement de boucle fermée de la chambre de mélange à utiliser à nouveau comme le composant de gaz non combustibles.  Applications particulières et des modes de réalisation structurels du système sont divulgués.

 

 

RÉSUMÉ DE L'INVENTION

Le système de la présente invention dans son mode de réalisation préféré est pour une combustion système utilisant hydrogène gazeux ; en particulier pour conduire les pistons dans un moteur de voiture.  Le système utilise un générateur d'hydrogène pour le développement d'hydrogène gazeux.  Le gaz d'hydrogène et autres gaz non volatils est alors envoyés, ainsi que de l'oxygène, à une chambre de mélange.  Le mélange est contrôlé de manière à abaisser la température de la combustion pour l'harmoniser avec celle des carburants commerciaux existants actuellement.  L'hydrogène gazeux à la chambre de combustion la conduite d'alimentation comprend une vanne de débit gaz contrôle linéaire de la fine.  Une prise d'air est la source d'oxygène et il comprend également une variable des soupapes.  Les gaz d'échappement de la chambre de combustion sont utilisés d'une manière contrôlée comme les gaz non combustible.

 

Le générateur d'hydrogène est amélioré par l'ajout d'un réservoir d'eaux noires qui fournit une source de carburant de démarrage.  En outre, le générateur de gaz hydrogène comprend un interrupteur de sécurité contrôlé par pression sur la chambre de combustion qui coupe le courant d'entrée si la pression dépasse le niveau requis.  La structure simplifiée comprend une série de valves anti-retour et soupapes de sûreté appareil trempe.  Le résultat est un appareil qui se compose de l'ensemble complet pour la conversion d'un moteur de voiture standard de l'essence (ou d'autres combustibles) pour utiliser un mélange d'hydrogène/gaz.

 

 

 

 

OBJETS

Il est par conséquent un objet principal de la présente invention pour fournir un système de combustion de gaz combiné provenant d'une source d'hydrogène et de gaz non combustibles.

 

Un autre objet de l'invention est de fournir un tel système de combustion qui intermixes de l'hydrogène et gaz non combustible d'une manière contrôlée et ainsi contrôler la température de combustion.

 

Un autre objet de l'invention est de fournir un tel système de combustion qui contrôle le débit de carburant dans la chambre de combustion dans le système s et des appareils particulièrement adaptés au gaz d'hydrogène.

 

Encore autres objets et caractéristiques de la présente invention deviendront évidentes de la description détaillée suivante lorsque pris en conjonction avec les dessins dans laquelle :

 

 

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

 

Fig.1 est une illustration schématique partiellement en forme mécanique de la séquence de la présente invention dans son mode de réalisation le plus préféré,

 

 

 

Fig.2 est un bloc illustration schématique du mode de réalisation préféré du système d'injection de l'hydrogène représenté à Fig.1.

 

 

 

 

 

 

 

Fig.3 est le contrôle de débit de carburant linéaire bien représenté dans Fig.1.

 

 

 

 

 

 

Fig.4 est illustration en coupe transversale du système d'injection de carburant dans un véhicule complet en utilisant les concepts de la présente invention.

 

 

Fig.5 est un dessin schématique d'une vue de dessus du système d'injection de carburant utilisée dans le mode de réalisation préféré.


 

 

 

Fig.6 est une vue de côté en coupe du système d'injection de carburant dans la présente invention.

 

 

 

 

 

Fig.7 est une vue de côté de la chambre de mélange de carburant.

 

Fig.8 est une vue de dessus de la soupape d'admission d'air pour alimenter la chambre de mélange.

 

 

 

Fig.9 une comparaison de la vitesse de combustion de l'hydrogène par rapport à d'autres combustibles.

 

 

 

DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION AVEC DESSINS